Перспективные сечения балок

Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой — мегаобучалка

18.1*. Для разрезных балок с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, следует, как правило, применять стали с пределом текучести до 430 МПа (4400 кгс/см2).

18.2*. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 22), с условной гибкостью стенки 6 £ Перспективные сечения балок £ 13 следует проверять по формуле

(M/Mu)4 (Q/Qu)4 £ 1, (158)

где M и Q – значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;

Перспективные сечения балок

Рис. 22. Схема балки с гибкой стенкой

Mu – предельное значение момента, вычисляемое по формуле

Перспективные сечения балок ; (159)

Qu – предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле

Перспективные сечения балок . (160)

В формулах (159) и (160) обозначено:

t и h – толщина и высота стенки;

Af – площадь сечения пояса балки;

tcr и m – критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки, определяемые в соответствии с п. 7.4*;

b – коэффициент, вычисляемый по формулам

при a £ 0,03 b = 0,05 5a ³ 0,15; (161)

при 0,03 < a £ 0,1 b= 0,11 3a £ 0,40 (162)

Здесь Перспективные сечения балок

где Wmin – минимальный момент сопротивления таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой Перспективные сечения балок (относительно собственной оси тавра, параллельной поясу балки);

a – шаг ребер жесткости.

18.3. Поперечные ребра жесткости, сечение которых следует принимать не менее указанных в п. 7.10, должны быть рассчитаны на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле

Перспективные сечения балок , (163)

где все обозначения следует принимать по п. 18.2*.

Значение N следует принимать не менее сосредоточенной нагрузки, расположенной над ребром.

Расчетную длину стержня следует принимать равной lef = h(1 – (1 –b), но не менее 0,7h.

Симметричное двустороннее ребро следует рассчитывать на центральное сжатие, одностороннее – на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси стенки до центра тяжести расчетного сечения стержня.

В расчетное сечение стержня следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной Перспективные сечения балок с каждой стороны ребра.

18.4. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать его согласно требованиям п. 7.12.

На расстоянии не менее ширины ребра и не более Перспективные сечения балок от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 18.3.

18.5. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требования п. 5.16*,а настоящих норм либо при расчетной длине Перспективные сечения балок (где bf – ширина сжатого пояса).

18.6. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине должно быть не более Перспективные сечения балок .

18.7*. Местное напряжение sloc в стенке балки, определяемое по формуле (31), должно быть не более 0,75Ry, при этом значении lef следует вычислять по формуле (146).

18.8*. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициент a = 1,2 – 0,033 Перспективные сечения балок для балок с ребрами в пролете и на коэффициент a = 1,2 – 0,033 Перспективные сечения балокh/l – для балок без ребер в пролете.

18.9*. В балках по п. 18.1* с условной гибкостью стенки 7 £ Перспективные сечения балок £ 10 при действии равномерно распределенной нагрузки или при числе сосредоточенных одинаковых нагрузок в пролете 5 и более, расположенных на равных расстояниях друг от друга и от опор, допускается не укреплять стенку в пролете поперечными ребрами по рис. 22, при этом нагрузка должна быть приложена симметрично относительно плоскости стенки.

Прочность таких балок следует проверять по формуле

Перспективные сечения балок (163,а)

где d – коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущую способность балки и определяемый по формуле d = 1 – 5,6Afh/(Awl).

При этом следует принимать tf ³ 0,3 Перспективные сечения балокt и 0,025 £ Afh/(Awl) £ 0,1.

§

20.1*. Расчетные сопротивления проката и труб конструкций следует назначать в соответствии с п. 3.1*. При этом значение предела текучести стали Ryn и временного сопротивления Run следует принимать:

для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления соответствуют требованиям действовавших во время строительства государственных стандартов или технических условий на сталь – по минимальному значению, указанному в этих документах;

для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления ниже предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшими во время строительства, – по минимальному значению предела текучести из приведенных в сертификатах или полученных при испытаниях.

Коэффициент надежности по материалу следует принимать:

для конструкций, изготовленных до 1932 г., и для сталей, у которых полученные при испытаниях значения предела текучести ниже 215 МПа (2200 кгс/см2), gm =1,2;

для конструкций, изготовленных в период с 1932 по 1982 г., – gm = 1,1 для сталей с пределом текучести до 380 МПа (3850 кгс/см2) и gm = 1,15 для сталей с пределом текучести свыше 380 МПа (3850 кгс/см2);

для конструкций, изготовленных после 1982 г., – по табл. 2 и табл. 49,а1.

Допускается назначать расчетные сопротивления по значениям Ryn и Run, определенным по результатам статистической обработки данных испытаний не менее чем 10 образцов в соответствии с указаниями прил. 8, а.

Таблица 49, а

   
 
Условное
 
 
Группа
Расчетные сопротивления заклепочных соединений, МПа (кгс/см2)
 
Напряженное состояние
обозначение соединения срезу и растяжению заклепок из стали марок смятию
соединяемых
      Ст2, Ст3 09Г2 элементов
СрезRrs B
C
180 (1800)
160 (1600)
220(2200)

Растяжение (отрыв головки)Rrt B, C 120 (1200) 150 (1500)
СмятиеRrp B
C


Rrp = 2RyRrp = 1,7Ry
Примечания: 1. К группе В относятся соединения, в которых заклепки поставлены в отверстия, сверленные в собранных элементах или деталях по кондукторам.
К группе С относятся соединения, в которых заклепки поставлены в продавленные отверстия или отверстия, сверленные без кондуктора в отдельных деталях.
2. При применении заклепок с потайными или полупотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и смятию понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается.

Таблица 49, а1

 
Государственный стандарт или технические условия на прокат
Коэффициент надежности по материалу gm
ТУ 14-1-3023–80, ГОСТ 23570–79 1,025
ГОСТ 380–71**, ГОСТ 14637–79*; ГОСТ 19281–73* и ГОСТ 19282–73* [стали с пределом текучести до 380 МПа (39 кгс/см2) и сталь марки 14Г2АФ]; ТУ 14-1-1217–75 1,050
ГОСТ 19281–73* и ГОСТ 19282–73* [стали с пределом текучести свыше 380 МПа (39 кгс/см2) кроме стали марки 14Г2АФ] 1,100
ТУ 14-1-1308–75, ТУ 14-1-1772–76 1,150

20.3*. Определение при испытаниях показателей качества металла, отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытаний и их число следует производить в соответствии с указаниями прил. 8,а.

20.4. Допускается не производить испытания металла конструкций, предназначенных для эксплуатации, при напряжениях до 165 МПа (1700 кгс/см2) и расчетных температурах выше минус 30°С для конструкций группы 3, выше минус 40°С – для конструкций группы 4, выше минус 65°С – для конструкций групп 3 и 4 при их усилении без применения сварки.

20.5. Расчетные сопротивления сварных соединений конструкций, подлежащих реконструкции или усилению следует назначать с учетом марки стали, сварочных материалов, видов сварки, положения шва и способов их контроля, примененных в конструкции.

При отсутствии установленных нормами необходимых данных допускается:

для угловых швов принимать Rwun = Run; gwm = 1,25; bf =0,7 и bz = 1,0, считая при этом gc = 0,8;

для растянутых стыковых швов принимать Rwy = 0,55Ry для конструкций, изготовленных до 1972 г., и Rwy = 0,85Ry – после 1972 г.

Допускается уточнять несущую способность сварных соединений по результатам испытаний образцов, взятых из конструкции.

20.6. Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов, а также смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять согласно п. 3.5; если невозможно установить класс прочности болтов, значения расчетных сопротивлений следует принимать как для болтов класса прочности 4.6 при расчете на срез и класса прочности 4.8 при расчете на растяжение.

20.7. Расчетные сопротивления заклепочных соединений следует принимать по табл. 49, а.

Если в исполнительной документации отсутствуют указания о способе обработки отверстий и материале заклепок и установить их не представляется возможным, расчетные сопротивления следует принимать по табл. 49,а как для соединения на заклепках группы С из стали марки Ст2.

20.8. Конструкции, эксплуатируемые при положительной температуре и изготовленные из кипящей малоуглеродистой стали, а также из других сталей, у которых по результатам испытаний значения ударной вязкости ниже гарантированных государственными стандартами по категориям стали для групп конструкций в соответствии с табл. 50*, не подлежат усилению или замене при условии, что напряжения в элементах из этих сталей не будут превышать значений, имевшихся до реконструкции. Решение об использовании, усилении или замене этих конструкций, эксплуатация которых будет отличаться от указанных условий, принимается на основании заключения специализированного научно-исследовательского института.

20.9. Расчетная схема конструкции, сооружения или здания в целом принимается с учетом особенностей их действительной работы, в том числе с учетом фактических отклонений геометрической формы, размеров сечений, условий закрепления и выполнения узлов сопряжения элементов.

Проверочные расчеты элементов конструкций и их соединений выполняются с учетом обнаруженных дефектов и повреждений, коррозионного износа, фактических условий сопряжения и опирания. Расчеты элементов могут выполняться по деформированной схеме в соответствии с указаниями п. 1.8, принимая при этом коэффициент условий работы gс = 1,0 для поз. 3,5 и 6,а табл. 6*.

20.10*. Конструкции, не удовлетворяющие требованиям разд. 5.7–11, 13 (табл. 40*, пп. 13.29–13.43, 13.45) и п. 16.3 настоящих норм, должны быть, как правило, усилены или заменены, за исключением случаев, указанных в данном разделе.

Отклонения от геометрической формы, размеров элементов и соединений от номинальных, превышающие допускаемые правилами производства и приемки работ, но не препятствующие нормальной эксплуатации, могут не устраняться при условии обеспечения несущей способности конструкций с учетом требований п. 20.9.

20.11* Допускается не усиливать элементы конструкций, если:

их горизонтальные и вертикальные прогибы и отклонения превышают предельные значения, установленные пп. 13.1* и 16.8, но не препятствуют нормальной эксплуатации;

их гибкость превышает предельные значения, установленные пп. 6.15* и 6.16*, но элементы имеют искривления, не превышающие значений, установленных правилами производства и приемки работ, и усилия не будут возрастать в процессе дальнейшей эксплуатации, а также в тех случаях, когда возможность использования таких элементов проверена расчетом.

20.12*. При разработке проектов реконструкции стальных конструкций зданий и сооружений следует выявлять и использовать резервы несущей способности и применять конструктивные решения, позволяющие осуществлять реконструкцию, как правило, без остановки производственного процесса.

При усилении конструкций допускается учитывать: возможность предварительного напряжения и активного регулирования усилий, в том числе за счет сварки, изменений конструктивной и расчетной схемы, а также упруго-пластическую работу материала, закритическую работу тонкостенных элементов и обшивок конструкций в соответствии с действующими нормами.

20.13. Конструкции усиления и методы его выполнения должны предусматривать меры по снижению нежелательных дополнительных деформаций элементов в процессе усиления в соответствии с п. 12.2.

Несущая способность конструкций в процессе выполнения работ по усилению должна обеспечиваться с учетом влияния ослаблений сечений дополнительными отверстиями под болты, а также сварки.

В необходимых случаях в период усиления конструкция должна быть полностью или частично разгружена.

20.14. В конструкциях 2-й и 3-й групп табл. 50*, эксплуатируемых при расчетной температуре не ниже минус 40°С в неагрессивных или слабоагрессивных средах, для обеспечения совместной работы деталей усиления и существующей конструкции допускается применять прерывистые фланговые швы.

Во всех случаях применения угловых швов следует, как правило, назначать минимально необходимые катеты. Допускается концевые участки швов проектировать с катетом большим, чем катет промежуточных участков, и устанавливать их размеры в соответствии с расчетом.

20.15. При усилении элементов конструкций допускается применять комбинированные соединения на заклепках и высокопрочных болтах или болтах класса точности А.

20.16*. При расчете элементов конструкций, усиленных путем увеличения сечения, следует, как правило, учитывать разные расчетные сопротивления материала конструкции и усиления. Допускается принимать одно расчетное сопротивление, равное меньшему из них, если они отличаются не более чем на 15 %.

При расчете на устойчивость сжатых, внецентренно-сжатых и сжато изгибаемых элементов с усиленными сечениями допускается принимать приведенное значение расчетного сопротивления, вычисляемое по формуле

Перспективные сечения балок , (163,б)

где Ry – расчетное сопротивление основного металла, определяемое согласно требованиям п. 20.1*;

k1, k2 – коэффициенты, вычисляемые по формулам:

Перспективные сечения балок (163,в)

здесь Rya – расчетное сопротивление металла усиления;

A, I – соответственно площадь и момент инерции сечения усиливаемого элемента относительно оси, перпендикулярной плоскости проверки устойчивости;

Atot, Itot – то же, усиленного элемента в целом.

20.17. Расчет на прочность и устойчивость элементов, усиленных способом увеличения сечений, следует, как правило, выполнять с учетом напряжений, существовавших в элементе в момент усиления (с учетом разгрузки конструкций). При этом необходимо учитывать начальные искривления элементов, смещение центра тяжести усиленного сечения и искривления, вызванные сваркой.

Искривления от сварки при проверке устойчивости сжатых и внецентренно-сжатых элементов и элементов, работающих на сжатие с изгибом, допускается учитывать введением дополнительного коэффициента условий работы gс = 0,8.

Проверку на прочность элементов, рассчитанных в соответствии с п. 20.16* как для однородного сечения [кроме расчета по формулам (39), (40) и (49) норм], допускается выполнять на полное расчетное усилие без учета напряжений, существовавших до усиления, а при проверке стенок на местную устойчивость допускается использовать коэффициент условий работы gс = 0,8.

20.18*. Допускается не усиливать существующие стальные конструкции, выполненные с отступлением от требований пп. 12.8, 12.13, 12.19*, 13.5, 13.6, 13.9*, 13.14: 13.16, 13.19*, 13.25, 13.27, 13.46*, 15.11*, 15.13, 16.15*–16.18, 16.23 при условии, что:

отсутствуют вызванные этими отступлениями повреждения элементов конструкций;

исключены изменения в неблагоприятную сторону условий эксплуатации конструкций;

несущая способность и жесткость обоснованы расчетом с учетом требований пп. 20.9, 20.11* и 20.15;

выполняются мероприятия по предупреждению усталостного и хрупкого разрушения конструкций, на которые распространяются указания пп. 9.1, 9.3 и разд. 10.

Приложение 1

§

 
Сталь
 
ГОСТ или ТУ
Категория стали для климатического района строительства (расчетная температура, °С
    II4(–30>t³–40)
II5 и др.(t³–30)
I2, II2 и II3
(–40>t ³–50)
I1 (–50>t³–65)
Группа 1. Сварные конструкции либо их элементы, работающие в особо тяжелых условиях или подвергающиеся непосредственному воздействию динамических, вибрационных или подвижных нагрузок [подкрановые балки; балки рабочих площадок; элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов; фасонки ферм; пролетные строения транспортных галерей; сварные специальные опоры больших переходов линий электропередачи (ВЛ) высотой более 60 м; ;элементы оттяжек мачт и оттяжечных узлов; балки под краны гидротехнических сооружений и т. п.].
C255
C285
C345
C375
C390
C390К
С440
 
ГОСТ 27772–88

б)



4а)
4а)
б)
б)
в)
Группа 2. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке [фермы; ригели рам; балки перекрытий и покрытий; косоуры лестниц; опоры ВЛ, за исключением сварных опор больших переходов; опоры ошиновки открытых распределительных устройств подстанций (ОРУ); опоры под выключатели ОРУ; опоры транспортерных галерей; элементы контактной сети транспорта (штанги, анкерные оттяжки, хомуты); прожекторные мачты; элементы комбинированных опор антенных сооружений; трубопроводы ГЭС и насосных станций; облицовки водоводов; закладные части затворов и другие растянутые, растянуто-изгибаемые и изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 1 при отсутствии сварных соединений и балки подвесных путей из двутавров по ГОСТ 19425–74* и ТУ 14-2-427–80 при наличии сварных монтажных соединений.
С245   г)
С255  
С275   г)
С285  
С345   4а,д)
С345К  
С375 ГОСТ 27772–88 4а,д)
С390   б)
С390К   б)
С440   в)
С590  
С590К  
ВСт3кп
толщиной до 4 мм
ГОСТ 10705–80*
группа В, табл. 1
2е) 2е)
ВСт3пс
толщиной до 5,5 мм
То же 2е)
ВСт3пс
толщиной 6-10 мм
То же
16Г2АФ
толщиной 6-9 мм
ТУ 14-3-567–76
Группа 3. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке [колонны; стойки; опорные плиты; элементы настила перекрытий; конструкции, поддерживающие технологическое оборудование; вертикальные связи по колоннам с напряжением в связях свыше 0,4Ry; анкерные, несущие и фиксирующие конструкции (опоры, ригели жестких поперечин, фиксаторы) контактной сети транспорта; опоры под оборудование ОРУ, кроме опор под выключатели; элементы стволов и башен антенных сооружений; колонны бетоновозных эстакад, прогоны покрытий и другие сжатые и сжато-изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений.
С235   в,и)
С245  
С255   ж)
С275  
С285   ж)
С345   2 или 3
С345К ГОСТ 27772–88
С375   2 или 3
С390  
С390К  
С440  
С590  
С590К  
ВСт3кп
толщиной до 4 мм
ГОСТ 10705–80*, группа В, табл. 1 2е) 2е)
ВСт3кп
толщиной 4,5-10 мм
То же 2е)
ВСт3пс
толщиной 5-15 мм
ГОСТ 10706–76*, группа В, с доп. требованием по п. 1.6
ВСт3пс
толщиной до 5,5 мм
ГОСТ 10705–80*, группа В, табл. 1 2е) 2е)
ВСт3пс
толщиной 6-10 мм
ГОСТ 10705–80*, группа В, табл. 1
ВСт3сп
толщиной 5-15 мм
ГОСТ 10706–76*, группа В, с доп. требованием по п. 1.6
ВСт3сп
толщиной 6-10 мм
ГОСТ 10705–80*, группа В, табл. 1
16Г2АФ
толщиной 6-9 мм
ТУ 14-3-567–76
Группа 4. Вспомогательные конструкции зданий и сооружений (связи, кроме указанных в группе 3; элементы фахверка; лестницы; трапы; площадки; ограждения; металлоконструкции кабельных каналов; второстепенные элементы сооружений и т. п.), а также конструкции и их элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений.
С235  
С245  
С255 ГОСТ 27772–88
С275  
С285  
ВСт3кп
толщиной до 4 мм
ГОСТ 10705–80*, группа В, табл. 1 2е) 2е) 2е)
ВСт3кп
толщиной 4,5-10 мм
То же 2е)
ВСт3пс
толщиной 5-15 мм
ГОСТ 10706–76*, группа В, с доп. требованием по п. 1.6
ВСт3пс
толщиной до 5,5 мм
ГОСТ 10705–80*, группа В, табл. 1 2е) 2е) 2е)
ВСт3пс
толщиной 6-10 мм
То же
Обозначения, принятые в табл. 50*:
а) фасонный прокат толщиной до 11 мм, а при согласовании с изготовителем – до 20 мм; листовой – всех толщин;
б) требование по ограничению углеродного эквивалента по ГОСТ 27772–88 для толщин свыше 20 мм;
в) требование по ограничению углеродного эквивалента по ГОСТ 27772–88 для всех толщин;
г) для района II4, для неотапливаемых зданий и конструкций, эксплуатируемых при температуре наружного воздуха, применять прокат толщиной не более 10 мм;
д) при толщине проката не более 11 мм допускается применять сталь категории 3;
е) кроме опор ВЛ, ОРУ и КС;
ж) прокат толщиной до 10 мм и с учетом требований разд. 10;
и) кроме района II4 для неотапливаемых зданий и конструкций, эксплуатируемых при температуре наружного воздуха.
Знак ” ” означает, что данную сталь следует применять; знак “–” означает, что данную сталь в указанном климатическом районе применять не следует.
 
Примечания: 1. Требования настоящей таблицы не распространяются на стальные конструкции специальных сооружений: магистральные и технологические трубопроводы, резервуары специального назначения, кожухи доменных печей и воздухонагревателей и т. п. Стали для этих конструкций устанавливаются соответствующими СНиП или другими нормативными документами.
2. Требования настоящей таблицы распространяются на листовой прокат толщиной от 2 мм и фасонный прокат толщиной от 4 мм по ГОСТ 27772–88, сортовой прокат (круг, квадрат, полоса) по ТУ 14-1-3023–80, ГОСТ 380–71** (с 1990 г. ГОСТ 535–88) и ГОСТ 19281–73*. Указанные категории стали относятся к прокату толщиной не менее 5 мм. При толщине менее 5 мм приведенные в таблице стали применяются без требований по ударной вязкости.
Для конструкций все групп, кроме группы 1 и опор ВЛ и ОРУ, во всех климатических районах, кроме I1, допускается применять прокат толщиной менее 5 мм из стали С235 по ГОСТ 27772–88.
3. Климатические районы строительства устанавливаются в соответствии с ГОСТ 16350–80 “Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей”. Указанные в головке таблицы в скобках расчетные температуры соответствуют температуре наружного воздуха соответствующего района, за которую принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки согласно указаниям СНиП по строительной климатологии и геофизике.
4. К конструкциям, подвергающимся непосредственному воздействию динамических, вибрационных или подвижных нагрузок, относятся конструкции либо их элементы, подлежащие расчету на выносливость или рассчитываемые с учетом коэффициентов динамичности.
5. При соответствующем технико-экономическом обосновании стали С345, С375, С440, С590, С590К, 16Г2АФ могут заказываться как стали повышенной коррозионной стойкости (с медью) – С345Д, С375Д, С440Д, С590Д, С590КД, 16Г2АФД.
6. Применение термоупрочненного с прокатного нагрева фасонного проката из стали С345Т и С375Т, поставляемого по ГОСТ 27772–88 как сталь С345 и С375, не допускается в конструкциях, которые при изготовлении подвергаются металлизации или пластическим деформациям при температуре выше 700°С.
7. Бесшовные горячедеформированные трубы по ГОСТ 8731–87 допускается применять только для элементов специальных опор больших переходов линий электропередачи высотой более 60 м, для антенных сооружений связи и других специальных сооружений, при этом следует применять марки стали:
во всех климатических районах, кроме I1, I2, II2 и II3, марку 20 по ГОСТ 8731–87, но с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 20°С не менее 30 Дж/см2 (3кгс×м/см2);
в климатических районах I2, II2 и II3 – марку 09Г2С по ГОСТ 8731–87, но с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 40°С не менее 40 Дж/см2 (4 кгс×м/см2) при толщине стенки до 9 мм и 35 Дж/см2 (3,5 кгс×м/см2) при толщине стенки 10 мм и более.
Не допускается применять бесшовные горячедеформированные трубы, изготовленные из слитков, имеющих маркировку с литером “Л”, не прошедшие контроль неразрушающими методами.
8. К сортовому прокату (круг, квадрат, полоса) по ТУ 14-1-3023–80, ГОСТ 380–71* (с 1990 г. ГОСТ 535–88) и ГОСТ 19281–73* предъявляются такие же требования, как к фасонному прокату такой же толщины по ГОСТ 27772–88. Соответствие марок сталей по ТУ 14-1-3023–80, ГОСТ 380–71*, ГОСТ 19281–73* и ГОСТ 19282–73* сталям по ГОСТ 27772–88 следует определять по табл. 51,б.

Таблица 51*

Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката по ГОСТ 27772–88 для стальных конструкций зданий и сооружений

   
Толщина
Нормативное сопротивление2, МПа (кгс/мм2), проката Расчетное сопротивление3, МПа (кгс/см2), проката
Сталь проката1,
мм
листового, широкополосного универсального  
фасонного
листового, широкополосного универсального  
фасонного
   RynRunRynRunRyRuRyRu
С235 От 2 до 20
Св. 20 до 40
Св. 40 до 100
Св. 100
235 (24)
225 (23)
215 (22)
195 (20)
360 (37)
360 (37)
360 (37)
360 (37)
235 (24)
225 (23)

360 (37)
360 (37)

230 (2350)
220 (2250)
210 (2150)
190 (1950)
350 (3600)
350 (3600)
350 (3600)
350 (3600)
230 (2350)
220 (2250)

350 (3600)
350 (3600)

С245 От 2 до 20
Св. 20 до 30
245 (25)
370 (38)
245 (25)
235 (24)
370 (38)
370 (38)
240 (2450)
360 (3700)
240 (2450)
230 (2350)
360 (3700)
360 (3700)
С255 От 2 до 3,9
От 4 до 10
Св. 10 до 20
Св. 20 до 40
255 (26)
245 (25)
245 (25)
235 (24)
380 (39)
380 (39)
370 (38)
370 (38)

255 (26)
245 (25)
235 (24)

380 (39)
370 (38)
370 (38)
250 (2550)
240 (2450)
240 (2450)
230 (2350)
370 (3800)
370 (3800)
360 (3700)
360 (3700)

250 (2550)
240 (2450)
230 (2350)

370 (3800)
360 (3700)
360 (3700)
С275 От 2 до 10
Св. 10 до 20
275 (28)
265 (27)
380 (39)
370 (38)
275 (28)
275 (28)
390 (40)
380 (39)
270 (2750)
260 (2650)
370 (3800)
360 (3700)
270 (2750)
270 (2750)
380 (3900)
370 (3800)
С285 От 2 до 3,9
От 4 до 10
Св. 10 до 20
285 (29)
275 (28)
265 (27)
390 (40)
390 (40)
380 (39)

285 (29)
275 (28)

400 (41)
390 (40)
280 (2850)
270 (2750)
260 (2650)
380 (3900)
380 (3900)
370 (3800)

280 (2850)
270 (2750)

390 (4000)
380 (3900)
С345 От 2 до 10
Св. 10 до 20
Св. 20 до 40
Св. 40 до 60
Св. 60 до 80
Св. 80 до 160
345 (35)
325 (33)
305 (31)
285 (29)
275 (28)
265 (27)
490 (50)
470 (48)
460 (47)
450 (46)
440 (45)
430 (44)
345 (35)
325 (33)
305 (31)


490 (50)
470 (48)
460 (47)


335 (3400)
315 (3200)
300 (3050)
280 (2850)
270 (2750)
260 (2650)
480 (4900)
460 (4700)
450 (4600)
440 (4500)
430 (4400)
420 (4300)
335 (3400)
315 (3200)
300 (3050)


480 (4900)
460 (4700)
450 (4600)


С345К От 4 до 10 345 (35) 470 (48) 345 (35) 470 (48) 335 (3400) 460 (4700) 335 (3400) 460 (4700)
С375 От 2 до 10
Св. 10 до 20
Св. 20 до 40
375 (38)
355 (36)
335 (34)
510 (52)
490 (50)
480 (49)
375 (38)
355 (36)
335 (34)
510 (52)
490 (50)
480 (49)
365 (3700)
345 (3500)
325 (3300)
500 (5100)
480 (4900)
470 (4800)
365 (3700)
345 (3500)
325 (3300)
500 (5100)
480 (4900)
470 (4800)
С390 От 4 до 50 390 (40) 540 (55) 380 (3850) 530 (5400)
С390К От 4 до 30 390 (40) 540 (55) 380 (3850) 530 (5400)
С440 От 4 до 30
Св. 30 до 50
440 (45)
410 (42)
590 (60)
570 (58)


430 (4400)
400 (4100)
575 (5850)
555 (5650)


С590 От 10 до 36 540 (55) 635 (65) 515 (5250) 605 (6150)
С590К От 16 до 40 540 (55) 635 (65) 515 (5250) 605 (6150)
1. За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки (минимальная его толщина 4 мм).
2. За нормативное сопротивление приняты нормативные значения предела текучести и временного сопротивления по ГОСТ 27772–88.
3. Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надежности по материалу, определенные в соответствии с п. 3.2*, с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).
Примечание. Нормативные и расчетные сопротивления из стали повышенной коррозионной стойкости (см. примеч. 5 к табл. 50*) следует принимать такими же, как для соответствующих сталей без меди.

Таблица 51, а.

§

    Материалы для сварки
Группы конструкций в климатических районах Стали под флюсом в углекислом газе (по ГОСТ 8050–85 или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157–79*) покрытыми электродами
    Марки типов по
    флюсов (по ГОСТ 9087–81*) сварочной проволоки (по ГОСТ 2246–70*) ГОСТ 9467–75*
2, 3 и 4 – во всех районах, кроме I1, I2, II2 и II3 С235, С245, С255,
С275, С285, 20, ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп
АН-348-А,
АН-60
Св-08А,
Св-08ГА
  Э42,
Э46
  С345, С345Т, С375,
С375Т, С390, С390Т, С390К, С440, 16Г2АФ, 09Г2С
АН-47, АН-43,
АН-17-М,
АН-348-А1
Св-10НМА
Св-10Г22,
Св-08ГА2,
Св-10ГА2
Св-08Г2С Э50
  С345К АН-348-А Св-08Х1ДЮ Св-08ХГ2СДЮ Э50А3
1 – во всех районах; 2, 3 и 4 – в районах I1, I2, II2 и II3 С235, С245, С255,
С275, С285, 20,
ВСт3кп, ВСт3пс,
ВСт3сп
АН-348-А Св-08А
Св-08ГА
  Э42А,
Э46А
  С345, С345Т, С375
С375Т, 09Г2С
АН-47, АН-43,
АН-348-А1
Св-10НМА,
Св-10Г22,
Св-08ГА2,
Св-10ГА2
Св-08Г2С Э50А
  С390, С390Т, С390К
С440, 16Г2АФ
АН-47,
АН-17-М,
АН-348-А1
Св-10НМА,
Св-10Г22,
Св-08ГА2,
Св-10ГА2
  Э50А
  С345К АН-348-А Св-08Х1ДЮ Св-08ХГ2СДЮ Э50А3
  С590, С590К,
С590КШ
АН-17-М Св-08ХН2ГМЮ
Св-10НМА
Св-10ХГ2СМА,
Св-08ХГСМА,
Св-08Г2С
Э60,
Э70
1. Применение флюса АН-348-А требует проведения дополнительного контроля механических свойств металла шва при сварке соединений элементов всех толщин для конструкции в климатических районах I1, I2, II2 и II3 и толщин свыше 32 мм – в остальных климатических районах.
2. Не применять в сочетании с флюсом АН-43.
3. Применять только электроды марок 03С-18 и КД-11.
 
Примечания: 1. Проволока марки Св-08Х1ДЮ поставляется по ТУ 14-1-1148–75, марки Св-08ХГ2СДЮ – по ТУ 14-1-3665–84.
2. При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки конструкций разрешается использовать сварочные материалы (проволоки, флюсы, защитные газы), не указанные в настоящей таблице. При этом механические свойства металла шва, выполняемого с их применением, должны быть не ниже свойств, обеспечиваемых применением материалов согласно настоящей таблице.
       

Таблица 56

Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами

Сварочные материалыRwun, МПаRwf, МПа
тип электрода (по ГОСТ 9467–75) марка проволоки (кгс/см2) (кгс/см2)
Э42, Э42А
Э46, Э46А
Э50, Э50А
Св-08, Св-08А
Св-08ГА
Св-10ГА, Св-08Г2С,
Св-08Г2СЦ, ПП-АН8, ПП-АН3
410 (4200)
450 (4600)
490 (5000)
180 (1850)
200 (2050)
215 (2200)
Э60 Св-08Г2С*, Св-08Г2СЦ*,
Св-10НМА, Св-10Г2
590 (6000) 240 (2450)
Э70 Св-10ХГ2СМА,
Св-08ХН2ГМЮ
685 (7000) 280 (2850)
Э85 835 (8500) 340 (3450)
* Только для швов с катетом kf £ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2) и более.

Таблица 57*

Требования к болтам при различных условиях их применения

  Условия
применения
Технологические требования
по ГОСТ 1759.4–87
  климатический район условия работы
болтов
класс точности (табл. 1) дополнительные виды испытаний (табл. 10) марки стали болтов
В конструкциях, не рассчитываемых на выносливость
  Все районы, кроме I1, I2, II2 и II3** Растяжение или срез 4.6; 5.6
4.8; 5.8
6.6
8.8
10.9
Поз. 1
То же
То же

По табл. 1
То же

35Х; 38ХА
40Х

  I1, I2, II2 и II3 Растяжение или срез 4.6; 5.6
4.8*; 5.8*
8.8
Поз. 1 и 4
Поз. 1
Поз. 3 и 7
По табл. 1
То же
35Х; 38ХА
    Срез 4.8; 5.8
8.8
10.9
Поз.1

По табл. 1
35Х; 38ХА
40Х
В конструкциях, не рассчитываемых на выносливость
  Все районы, кроме I1, I2, II2 и II3** Растяжение или срез 4.6; 5.6
6.6
8.8
Поз. 1 и 4
То же
По табл. 1

35Х; 38ХА

    Срез 4.8; 5.8 Поз.1 По табл. 1
  I2, II2 и II3 Растяжение или срез 4.6; 5.6
8.8
Поз. 1 и 4
Поз. 3 и 7
По табл. 1
35Х; 38ХА
    Срез 4.8; 5.8
8.8
Поз.1
По табл. 1
35Х; 38ХА
  I1 Растяжение или срез 8.8 Поз. 3 и 7 35Х; 38ХА
    Срез 4.6; 5.6
4.8*; 5.8*
8.8
Поз. 1 и 4
Поз.1
По табл. 1
То же
35Х; 38ХА
  * Требуется дополнительный последующий отпуск при t = 650°С
** А также для конструкций, возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях.
 
Примечания: 1. Во всех климатических районах, кроме I1, I2, II2 и II3 в нерасчетных соединениях допускается применять болты с подголовком класса точности С и В по ГОСТ 15590–70* и ГОСТ 7795–70 без дополнительных видов испытаний, предусмотренных в настоящей таблице.
2. При заказе болтов классов прочности 6.6; 8.8; 10.9 по ГОСТ 1759.4–87* следует указывать марки стали.
3. При заказе болтов классов прочности 4.8 и 5.8 необходимо указывать, что применение автоматной стали не допускается.
4. Высокопрочные болты по ГОСТ 22356–77* из стали марки 40Х “селект” без регулируемого натяжения применяются в тех же конструкциях, что и болты класса прочности 10.9.
      

Таблица 58*

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

Напряженное Условное Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов класса
состояние обозначение 4.6 4.8 5.6 5.8 6.6 8.8 10.9
СрезRbs 150 (1500) 160 (1600) 190 (1900) 200 (2000) 230 (2300) 320 (3200) 400 (4000)
РастяжениеRbt 170 (1700) 160 (1600) 210 (2100) 200 (2000) 250 (2500) 400 (4000) 500 (5000)
Примечание. В таблице указаны значения расчетных сопротивлений для одноболтовых соединений, вычисленные по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).

Таблица 59*

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами.

Временное сопротивление стали соединяемых элементов, Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), смятию элементов, соединяемых болтами
МПа (кгс/см2) класса точности А классов точности В и С, высокопрочных без регулируемого натяжения
360 (37)
365 (37)
370 (38)
380 (39)
390 (40)
400 (41)
430 (44)
440 (45)
450 (46)
460 (47)
470 (48)
480 (49)
490 (50)
500 (51)
510 (52)
520 (53)
530 (54)
540 (55)
570 (58)
590 (60)
475 (4800)
485 (4900)
495 (5100)
515 (5300)
535 (5500)
560 (5750)
625 (6400)
650 (6650)
675 (6900)
695 (7150)
720 (7350)
745 (7600)
770 (7850)
795 (8150)
825 (8400)
850 (8650)
875 (8950)
905 (9200)
990 (10 050)
1045 (10 600)
430 (4350)
440 (4450)
450 (4600)
465 (4800)
485 (5000)
505 (5200)
565 (5800)
585 (6000)
605 (6200)
625 (6400)
645 (6600)
670 (6850)
690 (7050)
710 (7250)
735 (7500)
760 (7750)
780 (7950)
805 (8200)
880 (8950)
930 (9450)
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).

Таблица 60*

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов.

  Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2),
болтов из стали марок
Диаметр болтов, мм ВСт3кп2 по ГОСТ 380–71** (с 1990 г. ГОСТ 535–88) 09Г2С по
ГОСТ 19281–73*
10Г2С1 по
ГОСТ 19281–73*
12, 16, 20
24, 30
36, 42, 48, 56
64, 72, 80
90, 100
110, 125, 140
185 (1900)
185 (1900)
185 (1900)
185 (1900)
185 (1900)
185 (1900)
235 (2400)
230 (2350)
225 (2300)
220 (2250)
215 (2200)
215 (2200)
240 (2450)
235 (2400)
225 (2300)
215 (2200)
215 (2200)
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).

Таблица 61*

Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ 22356-77*

Номинальный диаметр резьбы d, мм Марка стали
по ГОСТ 4543–71*
Наименьшее сопротивление Rbun, Н/мм2 (кгс/мм2)
От 16 до 27 40Х “селект” 1100 (110)
  30Х3МФ,
30Х2НМФА
1350 (135)
40Х “селект” 950 (95)
  30Х3МФ, 35Х2АФ 1200 (120)
40Х “селект” 750 (75)
  30Х3МФ 1100 (110)
40Х “селект” 650 (65)
  30Х3МФ 1100 (110)
40Х “селект” 600 (60)
  30Х3МФ 900 (90)

Таблица 62*

Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75

d, мм 18* 22* 27*
Ab, см2Abn, см2 2,01
1,57
2,54
1,92
3,14
2,45
3,80
3,03
4,52
3,52
5,72
4,59
7,06
5,60
10,17
8,16
13,85
11,20
18,09
14,72
* Болты указанных диаметров применять не рекомендуется.

Приложение 3

Физические характеристики материалов

Таблица 63

§

Таблица 66

Коэффициенты c(cx), cy, n

Тип сечения Схема сеченияПерспективные сечения балок Значения коэффициентов
     c(cx)cyn при My = 0*
Перспективные сечения балок 0,25
0,5
1,0
2,0
1,19
1,12
1,07
1,04
 
 
1,47
 
 
1,5
Перспективные сечения балок 0,5
1,0
2,0
1,40
1,28
1,18
 
1,47
 
2,0
Перспективные сечения балок 0,25
0,5
1,0
2,0
1,19
1,12
1,07
1,04
1,07
1,12
1,19
1,26
 
 
1,5
Перспективные сечения балок 0,5
1,0
2,0
1,40
1,28
1,18
1,12
1,20
1,31
 
2,0
Перспективные сечения балок 1,47 1,47 а) 2,0
б) 3,0
Перспективные сечения балок 0,25
0,5
1,0
2,0
 
 
1,47
1,04
1,07
1,12
1,19
 
 
3,0
Перспективные сечения балок 1,26 1,26 1,5
Перспективные сечения балок 1,60 1,47 а) 3,0
б) 1,0
Перспективные сечения балок 0,5
1,0
2,0
1,60 1,07
1,12
1,19
а) 3,0
б) 1,0
* При My ¹ 0 n = 1,5, за исключением сечения типа 5,а, для которого n = 2 и типа 5,б, для которого n = 3.
Примечание. При определении коэффициентов для промежуточных значений Af /Aw допускается линейная интерполяция.

Приложение 6

Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Определение коэффициентов расчетной длины колонн

Одноступенчатые колонны

Коэффициенты расчетной длины m1 для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от отношения Перспективные сечения балок и величины Перспективные сечения балок (где J1, J2, l1, l2 – моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков колонны (рис. 24) и Перспективные сечения балок ):

Перспективные сечения балок

Рис. 24. Схема одноступенчатой колонны

при верхнем конце, свободном от всяких закреплений, – по табл. 67;

при верхнем конце, закрепленном от поворота, и при возможности его свободного смещения– по табл. 68.

Таблица 67

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом

Расчетнаяa1 Коэффициенты m1 при n
схема   0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 5,0 10,0 20,0
Перспективные сечения балок 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0
  0,2 2,0 2,01 2,02 2,03 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,12 2,14 2,15 2,17 2,21 2,40 2,76 3,38
  0,4 2,0 2,04 2,08 2,11 2,13 2,18 2,21 2,25 2,28 2,32 2,35 2,42 2,48 2,54 2,60 2,66 2,80
  0,6 2,0 2,11 2,20 2,28 2,36 2,44 2,52 2,59 2,66 2,73 2,80 2,93 3,05 3,17 3,28 3,39
  0,8 2,0 2,25 2,42 2,56 2,70 2,83 2,96 3,07 3,17 3,27 3,36 3,55 3,74
  1,0 2,0 2,50 2,73 2,94 3,13 3,29 3,44 3,59 3,74 3,87 4,00
  1,5 3,0 3,43 3,77 4,07 4,35 4,61 4,86 5,05
  2,0 4,0 4,44 4,90 5,29 5,67 6,03
  2,5 5,0 5,55 6,08 6,56 7,00
  3,0 6,0 6,65 7,25 7,82

Таблица 68

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним концом, закрепленным только от поворота

Расчетнаяa1 Коэффициенты m1 при n
схема   0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 5,0 10,0 20,0 
  2,0 1,92 1,86 1,80 1,76 1,70 1,67 1,64 1,60 1,57 1,55 1,50 1,46 1,43 1,40 1,37 1,32 1,18 1,10 1,05 
0,2 2,0 1,93 1,87 1,82 1,76 1,71 1,68 1,64 1,62 1,59 1,56 1,52 1,48 1,45 1,41 1,39 1,33 1,20 1,11 
  0,4 2,0 1,94 1,88 1,83 1,77 1,75 1,72 1,69 1,66 1,62 1,61 1,57 1,53 1,50 1,48 1,45 1,40 
  0,6 2,0 1,95 1,91 1,86 1,83 1,79 1,77 1,76 1,72 1,71 1,69 1,66 1,63 1,61 1,59 
  0,8 2,0 1,97 1,94 1,92 1,90 1,88 1,87 1,86 1,85 1,83 1,82 1,80 1,79 
  1,0 2,0 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 
  1,5 2,0 2,12 2,25 2,33 2,38 2,43 2,48 2,52 
  2,0 2,0 2,45 2,66 2,81 2,91 3,00 
  2,5 2,5 2,94 3,17 3,34 3,50 
Перспективные сечения балок 3,0 3,0 3,43 3,70 3,93 4,12 

При неподвижном верхнем конце, шарнирно-опертом или закрепленном от поворота, значения коэффициента m1 для нижнего участка колонны следует определять по формуле

Перспективные сечения балок , (166)

где m12 – коэффициент расчетной длины нижнего участка при F1 = 0;

m11 – коэффициент расчетной длины нижнего участка при F2 = 0.

Значения коэффициентов m12 и m11 следует принимать:

при шарнирно-опертом верхнем конце – по табл., 69;

при неподвижном верхнем конце, закрепленном от поворота, – по табл. 70.

Таблица 69

Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным шарнирно-опертым верхним концом

Рас-четнаяПерспективные сечения балок Коэффициенты m12 и m11 при l2/l1
схема   0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 
Коэффициенты m12
 
Перспективные сечения балок
0,04
0,06
0,08
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
1,0
1,02
0,91
0,86
0,83
0,79
0,78
0,78
0,78
0,78
1,84
1,47
1,31
1,21
0,98
0,90
0,88
0,86
0,85
2,25
1,93
1,73
1,57
1,23
1,09
1,02
0,99
0,92
2,59
2,26
2,05
1,95
1,46
1,27
1,17
1,10
0,99
2,85
2,57
2,31
2,14
1,67
1,44
1,32
1,22
1,06
3,08
2,74
2,49
2,33
1,85
1,60
1,45
1,35
1,13
3,24
2,90
2,68
2,46
2,02
1,74
1,58
1,47
1,20
3,42
3,05
2,85
2,60
2,15
1,86
1,69
1,57
1,27
3,70
3,24
3,00
2,76
2,28
1,98
1,81
1,67
1,34
4,00
3,45
3,14
2,91
2,40
2,11
1,92
1,76
1,41
4,55
3,88
3,53
3,28
2,67
2,35
2,14
1,96
1,54
5,25
4,43
3,93
3,61
2,88
2,51
2,31
2,15
1,68
5,80
4,90
4,37
4,03
3,11
2,76
2,51
2,34
1,82
6,55
5,43
4,85
4,43
3,42
2,99
2,68
2,50
1,97
7,20
5,94
5,28
4,85
3,71
3,25
2,88
2,76
2,1
 
Коэффициенты m11
Перспективные сечения балок 0,04
0,06
0,08
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
1,0
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,67
0,83
0,81
0,75
0,73
0,69
0,67
0,67
0,67
0,67
1,25
1,07
0,98
0,93
0,75
0,71
0,69
0,69
0,68
1,43
1,27
1,19
1,11
0,89
0,80
0,75
0,73
0,71
1,55
1,41
1,32
1,25
1,02
0,90
0,84
0,81
0,74
1,65
1,51
1,43
1,36
1,12
0,99
0,92
0,87
0,78
1,70
1,60
1,51
1,45
1,21
1,08
1,00
0,94
0,82
1,75
1,64
1,58
1,52
1,29
1,15
1,07
1,01
0,87
1,78
1,70
1,63
1,57
1,36
1,22
1,13
1,07
0,91
1,84
1,78
1,72
1,66
1,46
1,33
1,24
1,17
0,99
1,87
1,82
1,77
1,72
1,54
1,41
1,33
1,26
1,07
1,88
1,84
1,81
1,77
1,60
1,48
1,40
1,33
1,13
1,90
1,87
1,82
1,80
1,65
1,54
1,47
1,39
1,19
1,92
1,88
1,84
1,82
1,69
1,59
1,51
1,44
1,24
 
                   

Таблица 70

Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным верхним концом, закрепленных от поворота

  РасчетнаяПерспективные сечения балок Коэффициенты m12 и m11 при l2/l1
  схема   0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 
Коэффициенты m12
 Перспективные сечения балок 0,04
0,06
0,08
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
1,0
0,78
0,70
0,68
0,67
0,64
0,62
0,60
0,59
0,55
1,02
0,86
0,79
0,76
0,70
0,68
0,66
0,65
0,60
1,53
1,23
1,05
1,00
0,79
0,74
0,71
0,70
0,65
1,73
1,47
1,31
1,20
0,93
0,85
0,78
0,77
0,70
2,01
1,73
1,54
1,42
1,07
0,95
0,87
0,82
0,75
2,21
1,93
1,74
1,61
1,23
1,06
0,99
0,93
0,80
2,38
2,08
1,91
1,78
1,41
1,18
1,07
0,99
0,85
2,54
2,23
2,05
1,92
1,50
1,28
1,16
1,08
0,90
2,65
2,38
2,20
2,04
1,60
1,39
1,26
1,17
0,95
2,85
2,49
2,31
2,20
1,72
1,48
1,34
1,23
1,00
3,24
2,81
2,55
2,40
1,92
1,67
1,50
1,39
1,10
3,70
3,17
2,80
2,60
2,11
1,82
1,65
1,53
1,20
4,20
3,50
3,11
2,86
2,28
1,96
1,79
1,66
1,30
4,76
3,92
3,45
3,18
2,45
2,12
1,94
1,79
1,40
5,23
4,30
3,73
3,41
2,64
2,20
2,08
1,92
1,50
 
Коэффициенты m11
 Перспективные сечения балок 0,04
0,06
0,08
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
1,0
0,66
0,65
0,64
0,64
0,62
0,60
0,58
0,57
0,55
0,68
0,67
0,66
0,65
0,64
0,63
0,63
0,61
0,58
0,75
0,68
0,67
0,65
0,65
0,64
0,63
0,63
0,60
0,94
0,76
0,68
0,65
0,65
0,65
0,64
0,64
0,61
1,08
0,94
0,84
0,78
0,66
0,66
0,64
0,64
0,62
1,24
1,10
1,00
0,92
0,73
0,67
0,66
0,65
0,63
1,37
1,25
1,12
1,05
0,83
0,73
0,68
0,68
0,65
1,47
1,35
1,25
1,15
0,92
0,81
0,75
0,72
0,67
1,55
1,44
1,34
1,25
1,01
0,89
0,82
0,77
0,70
1,64
1,50
1,41
1,33
1,09
0,94
0,88
0,83
0,73
1,72
1,61
1,53
1,45
1,23
1,09
1,01
0,94
0,80
1,78
1,69
1,62
1,55
1,33
1,20
1,10
1,04
0,88
1,81
1,74
1,68
1,62
1,41
1,28
1,19
1,12
0,93
1,85
1,79
1,75
1,68
1,48
1,35
1,26
1,19
1,01
1,89
1,82
1,79
1,71
1,54
1,41
1,32
1,25
1,05
 
                   

Коэффициенты расчетной длины m2 для верхнего участка колонны во всех случаях следует определять по формуле

m2 = m1/a1 £ 3. (167)

§

Коэффициенты расчетной длины m1 для нижнего участка двухступенчатой колонны (рис. 25) при условиях закрепления верхнего конца, приведенных в табл. 71, следует определять по формуле

Перспективные сечения балок (168)

где mm1, mm2, mm3 – коэффициенты, определяемые по табл. 71 как для одноступенчатых колонн по схемам рис. 26; b1 = F1/F3; b2 = F2/F3; d2 = l2/l1;

F1, F2, F3 – продольные силы, приложенные соответственно в местах образования ступеней и к верху колонны;

Перспективные сечения балок

J1m – среднее значение момента инерции для участков l1 и l2, определяемой по формуле

Перспективные сечения балок ; (169)

J2m – среднее значение момента инерции для участков l2 и l3, определяемое по формуле

Перспективные сечения балок ; (170)

J1, J2, J3
и l1, l2, l3
– моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего, среднего и верхнего участков колонны.

Значения коэффициентов расчетной длины m2 для среднего участка длиной l2 следует определять по формуле

m2 = m1/a2, (171)

а коэффициентов расчетной длины m3 для верхнего участка длиной l3 – по формуле

m3 = m1/a3 £ 3, (172)

где Перспективные сечения балок

Перспективные сечения балок

Таблица 71

Коэффициенты расчетной длины mm1, mm2, mm3

Таблица 71, а

Коэффициенты m для определения расчетных длин колонн и стоек постоянного сечения

Таблица 72

Коэффициенты j продольного изгиба центрально-сжатых элементов

Гиб-кость Коэффициенты j для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry,
МПа (кгс/см2)
l 200 (2050) 240 (2450) 280 (2850) 320 (3250) 360 (3650) 400 (4100) 440 (4500) 480 (4900) 520 (5300) 560 (5700) 600 (6100) 640 (6550)
Примечание. Значение коэффициентов j в таблице увеличены в 1000 раз.

Таблица 73

Коэффициенты влияния формы сечения h

Тип Схема сечения   Значения h при
сече-
ния
 Перспективные сечения балок 0 £ Перспективные сечения балок £ 5Перспективные сечения балок > 5
      0,1£ m £ 5 5 < m £ 20 0,1£ m £ 5 5 < m £ 20
Перспективные сечения балок 1,0 1,0 1,0
Перспективные сечения балок 0,85 0,85 0,85
Перспективные сечения балок 0,75 0,02 Перспективные сечения балок 0,75 0,02 Перспективные сечения балок 0,85
Перспективные сечения балок (1,35–0,05m)–0,01(5–m) Перспективные сечения балок 1,1 1,1
Перспективные сечения балок 0,25 (1,45–0,05m)–0,01(5–m) Перспективные сечения балок 1,2 1,2
    0,5 (1,75–0,1m)–0,02(5–m) Перспективные сечения балок 1,25 1,25
    ³1,0 (1,90–0,1m)–0,02(6–m) Перспективные сечения балок 1,4–0,02 Перспективные сечения балок 1,3
Перспективные сечения балокПерспективные сечения балокh5hs
Перспективные сечения балокПерспективные сечения балокПерспективные сечения балокПерспективные сечения балок
Перспективные сечения балок 0,25 (0,75 0,05m) 0,01(5–m) Перспективные сечения балок 1,0 1,0
 
    0,5 (0,5 0,1m) 0,02(5–m) Перспективные сечения балок 1,0 1,0
 
    ³1,0 (0,25 0,15m) 0,03(5–m) Перспективные сечения балок 1,0 1,0
Перспективные сечения балок 0,5 (1,25–0,05m)–0,01(5–m) Перспективные сечения балок 1,0 1,0
    ³1,0 (1,5–0,1m)–0,02(5–m) Перспективные сечения балок 1,0 1,0
Перспективные сечения балок 0,5 1,4 1,4 1,4 1,4
    1,0 1,6–0,01(5–m) Перспективные сечения балок 1,6 1,35 0,05m 1,6
    2,0 1,8–0,02(5–m) Перспективные сечения балок 1,8 1,3 0,1m 1,8
Перспективные сечения балок 0,5 1,45 0,04m 1,65 1,45 0,04m 1,65
    1,0 1,8 0,12m 2,4 1,8 0,12m 2,4
    1,5 2,0 0,25m 0,1 Перспективные сечения балок
    2,0 3,0 0,25m 0,1 Перспективные сечения балок
Примечания: 1. Для типов сечения 5–7 при подсчете значений Af /Aw площадь вертикальных элементов полок не следует учитывать.
2. Для типов сечений 6–7 значения h5 следует принимать равными значениям h для типа 5 при тех же значениях Af /Aw.

Таблица 74

Коэффициенты je для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Условная гибкость Коэффициенты je при приведенном относительном эксцентриситете mef
 
Перспективные сечения балок 0,1 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 1,75 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 12,0 14,0 17,0 20,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0

-43

Примечания: 1. Значения коэффициентов je в таблице увеличены в 1000 раз.
2. Значение je принимать не выше значений j.

Таблица 75

Коэффициенты je для проверки устойчивости внецентренно-сжатых ( сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Условная гибкость Коэффициенты je при приведенном относительном эксцентриситете m
 
 
Перспективные сечения балок 0,1 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 1,75 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5 7,0 8,0 9,0 
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0
 
Примечания: 1. Значения коэффициентов je в таблице увеличены в 1000 раз.
2. Значение je принимать не выше значений j.

Таблица 76

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

Перспективные сечения балокПерспективные сечения балок Приведенные относительные эксцентриситеты mef при mef1, равном
    0,1 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 5,0 7,0 10,0 20,0 
Перспективные сечения балок 0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,30
0,17
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,68
0,39
0,22
0,10
0,10
0,10
0,10
1,12
0,68
0,36
0,18
0,10
0,10
0,10
1,60
1,03
0,55
0,30
0,15
0,10
0,10
2,62
1,80
1,17
0,57
0,23
0,15
0,10
3,55
2,75
1,95
1,03
0,48
0,18
0,10
4,55
3,72
2,77
1,78
0,95
0,40
0,10
6,50
5,65
4,60
3,35
2,18
1,25
0,50
9,40
8,60
7,40
5,90
4,40
3,00
1,70
19,40
18,50
17,20
15,40
13,40
11,40
9,50
 
Перспективные сечения балок 0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,31
0,22
0,17
0,14
0,10
0,16
0,22
0,68
0,46
0,38
0,32
0,26
0,28
0,32
1,12
0,73
0,58
0,49
0,41
0,40
0,42
1,60
1,05
0,80
0,66
0,57
0,52
0,55
2,62
1,88
1,33
1,05
0,95
0,95
0,95
3,55
2,75
2,00
1,52
1,38
1,25
1,10
4,55
3,72
2,77
2,22
1,80
1,60
1,35
6,50
5,65
4,60
3,50
2,95
2,50
2,20
9,40
8,60
7,40
5,90
4,70
4,00
3,50
19,40
18,50
17,20
15,40
13,40
11,50
10,80
 
Перспективные сечения балок 0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,32
0,28
0,27
0,26
0,25
0,28
0,32
0,70
0,60
0,55
0,52
0,52
0,52
0,52
1,12
0,90
0,84
0,78
0,78
0,78
0,78
1,60
1,28
1,15
1,10
1,10
1,10
1,10
2,62
1,96
1,75
1,60
1,55
1,55
1,55
3,55
2,75
2,43
2,20
2,10
2,00
1,90
4,55
3,72
3,17
2,83
2,78
2,70
2,60
6,50
5,65
4,80
4,00
3,85
3,80
3,75
9,40
8,40
7,40
6,30
5,90
5,60
5,50
19,40
18,50
17,20
15,40
14,50
13,80
13,00
 
Перспективные сечения балок 0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,80
0,78
0,77
0,75
0,75
0,75
0,75
1,23
1,20
1,17
1,13
1,10
1,10
1,10
1,68
1,60
1,55
1,55
1,55
1,50
1,40
2,62
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
3,55
3,15
3,10
3,05
3,00
3,00
3,00
4,55
4,10
3,90
3,80
3,80
3,80
3,80
6,50
5,85
5,55
5,30
5,30
5,30
5,30
9,40
8,60
8,13
7,60
7,60
7,60
7,60
19,40
18,50
18,00
17,50
17,00
16,50
16,00
 
  Здесь Перспективные сечения балок

Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений

1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент cmax следует вычислять по формуле

Перспективные сечения балок , (173)

где ax = (h1J1h2J2)/(Jyh);

Перспективные сечения балок – эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси хх, принимаемый со своим знаком (на рис. 27 ex показан со знаком “плюс”);

h – расстояние между осями поясов;

Перспективные сечения балок ;

Перспективные сечения балок

Здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси уу;

Перспективные сечения балок ;

Jt и b – величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

Перспективные сечения балок

2. Для тавровых сечений значение коэффициента cmax следует определять как для двутавровых сечений, принимая J2 = 0, а также b2 = 0 и t2 = 0 (рис. 27) при вычислении Jt.

Приложение 7*

Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента jb необходимо вычислить коэффициент j1 по формуле

Перспективные сечения балок , (174)

где значения y следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра a, который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров

Перспективные сечения балок , (175)

где lef – расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;

h – полная высота сечения;

Jt – момент инерции сечения при кручении;

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах

Перспективные сечения балок , (176)

где обозначено:

для сварных двутавров:

t – толщина стенки;

bf и t1 – ширина и толщина пояса балки;

h – расстояние между осями поясов;

a – размер, равный 0,5 h;

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

t – сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

bf – ширина листов пояса;

t1 – сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h – расстояние между осями пакета поясных листов;

a – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента jb в формуле (34) необходимо принимать:

при j1 £ 0,85 jb = j1; при j1 > 0,85 jb = 0,68 0,21j1, но не более 1,0.

Таблица 77

Коэффициенты y для двутавровых балок с двумя осями симметрии

Количество закреплений сжатого пояса  
Вид нагрузки в пролете
 
Нагру-женный пояс
 
Формулы для y при значениях a
в пролете     0,1 £ a £ 40 40 < a £ 400
Без закреплений Сосредоточенная Верхний
Нижний
y = 1,75 0,09ay = 5,05 0,09ay = 3,3 0,053a – 4,5 × 10–5a2y = 6,6 0,053a – 4,5 × 10–5a2
  Равномерно распределенная Верхний
Нижний
y = 1,6 0,08ay = 3,8 0,08ay = 3,15 0,04a – 2,7 × 10–5a2y = 5,35 0,04a – 2,7 × 10–5a2
Два и более, делящих пролет на равные части Любая Любойy = 2,25 0,07ay = 3,6 0,04a – 3,5 × 10–5a2
Одно в середине Сосредоточенная в середине Любойy = 1,75y1y = 1,75y1
  Сосредоточенная в четверти Любойy = 1,14y1y = 1,6y1y = 1,14y1y = 1,6y1
  Равномерно распределенная Верхний
Нижний
y = 1,14y1y = 1,3y1y = 1,14y1y = 1,3y1
Примечание. Значение y1 следует принимать равным y при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.

Таблица 78*

Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

 
Вид нагрузки
Нагру-женный Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a
  пояс 4 £a £ 28 28 <a £ 100
Сосредоточенная на Верхнийy = 1,0 0,16ay 4,0 0,05a
конце консоли Нижнийy = 6,2 0,08ay = 7,0 0,05a
Равномерно распределенная ВерхнийПерспективные сечения балок
Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y1 (значение y1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента jb необходимо вычислить коэффициенты j1 и j2 по формулам:

Перспективные сечения балок ; (177)

Перспективные сечения балок , (178)

где h1 – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h2 – то же, до оси менее развитого пояса;

lef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

y – коэффициент, вычисляемый по формуле

Перспективные сечения балок . (179)

Перспективные сечения балок

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Таблица 79

Коэффициенты D и C

Вид нагрузкиD Коэффициент С при сечении
    двутавровом n £ 0,9 тавровом n = 1
Сосредоточенная в середине пролета 3,265 0,330m 0,0826a
Равномерно распределенная 2,247 0,481m 0,1202a
Чистый изгиб 4,315 0,101m 0,0253a
 
Обозначения, принятые в таблице 79:
Перспективные сечения балок ,
где Перспективные сечения балок ,
здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения;
a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении Перспективные сечения балок ,
где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.

Таблица 80

Коэффициент B

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует умножать на (0,8 0,004a).

При n > 0,7 и 5 £ lef /b2 £ 25 значение коэффициента j2 необходимо уменьшить умножением на (1,025–0,015lef /b2) и принимать при этом не более 0,95.

Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов jb в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

Таблица 81

Коэффициенты jb

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент jb следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j1 умножать на 0,7.

Значения Jx, Jy и Jt в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

Таблица 82

Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239–72*

Номер двутавраJt, см4 Номер двутавраJt, см4

18а

20а

22а

24а

2,28
2,88
3,59
4,46
5,60
6,54
6,92
7,94
8,60
9,77
11,1
12,8
27a

30a

13,6
16,7
17,4
20,3
23,8
31,4
40,6
54,7
75,4

Приложение 8

§

§

A – площадь сечения брутто;

Abn– площадь сечения болта нетто;

Ad– площадь сечения раскоса;

Af– площадь сечения полки (пояса);

An– площадь сечения нетто;

Aw– площадь сечения стенки;

Awf– площадь сечения по металлу углового шва;

Awz– площадь сечения по металлу границы сплавления;

E – модуль упругости;

F – сила;

G – модуль сдвига;

Jb– момент инерции сечения ветви;

Jm; Jd– моменты инерции сечений пояса и раскоса фермы;

Js– момент инерции сечения ребра, планки;

Jsl– момент инерции сечения продольного ребра;

Jt – момент инерции кручения балки, рельса;

Jx; Jy – моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно xx и yy;

Jxn; Jyn – то ж, сечение нетто;

M – момент, изгибающий момент;

Mx; My моменты относительно осей соответственно х–х и уу;

N – продольная сила;

Nad – дополнительное усилие;

Nbm– продольная сила от момента в ветви колонны;

Q – поперечная сила, сила сдвига;

Qfic– условная поперечная сила для соединительных элементов;

Qs– условная поперечная сила, приходящая на систему планок, расположенных в одной плоскости;

Rba– расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов;

Rbh– расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;

Rbp – расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;

Rbs – расчетное сопротивление срезу болтов;

Rbt – расчетное сопротивление болтов растяжению;

Rbun – нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению sв по государственным стандартам и техническим условиям на болты;

Rbv– расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов;

Rcd– расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);

Rdh– расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки;

Rlp– расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании;

Rp– расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);

Rs– расчетное сопротивление стали сдвигу;

Rth– расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины проката;

Ru– расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;

Run– временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным миннимальному значению sв по государственным стандартам и техническим условиям;

Rwf – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;

Rwu – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению, изгибу по временному сопротивлению;

Rwun – нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;

Rws – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений;

Rwy – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести;

Rwz – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавоения;

Ry – расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;

Ryn – предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести sт по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;

S – статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;

Wx; Wy – моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно хх и уу;

Wxn; Wyn – моменты сопротивления сечения нетто относительно осей соответственно хх и уу;

b – ширина;

bef – расчетная ширина;

bf – ширина полки (пояса);

bh – ширина выступающей части ребра, свеса;

с; сх; су – коэффициенты для расчета на прочность с учетом развития пластических деформаций при изгибе относительно осей соответственно хх, уу;

е – эксцентриситет силы;

h – высота;

hef – расчетная высота стенки;

hw – высота стенки;

i – радиус инерции сечения;

imin – наименьший радиус инерции сечения;

ix; iy – радиусы инерции сечения относительно осей соответственно хх и уу;

kf – катет углового шва;

l – длина, пролет;

lc – длина стойки, колонны, распорки;

ld – длина раскоса;

lef – расчетная, условная длина;

lm – длина панели пояса фермы или колонны;

ls – длина планки;

lw – длина сварного шва;

lx; ly – расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно хх и уу;

m – относительный эксцентриситет (m = eA/Wc);

mef – приведенный относительный эксценриситет (mef = mh);

r – радиус;

t – толщина;

tf – толщина полки (пояса);

tw – толщина стенки;

bf и bz – коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;

gb – коэффициент условий работы соединения;

gс – коэффициент условий работы;

gn – коэффициент надежности по назначению;

gm – коэффициент надежности по материалу;

gu – коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;

h – коэффициент влияния формы сечения;

l – гибкость(l = lef /i);

Перспективные сечения балок – условная гибкость ( Перспективные сечения балок );

lef – приведенная гибкость стержня сквозного сечения;

Перспективные сечения балок – условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения ( Перспективные сечения балок );

Перспективные сечения балок – условная гибкость стенки Перспективные сечения балок ;

Перспективные сечения балок – наибольшая условная гибкость стенки;

lх; lу – расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно хх и уу;

n – коэффициент поперечной деформации стали (Пуассона);

sloc – местное напряжение;

sх; sу – нормальные напряжения, параллельные осям соответственно хх и уу;

tху – касательное напряжение;

j(х,у) – коэффициент продольного изгиба;

jb – коэффициент снижения расчетных сопротивлений при изгибно-крутильной форме потери устойчивости балок;

jе – коэффициент снижения расчетных сопротивлений при внецентренном сжатии.

Содержание

1. Общие положения

2. Материалы для конструкций и соединений

3. Расчетные характеристики материалов и соединений

4*. Учет условий работы и назначения конструкций

5. Расчет элементов стальных конструкций на осевые силы и изгиб

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

Изгибаемые элементы

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

Опорные части

6. Расчетные длины и предельные гибкости элементов стальных конструкций

Расчетные длины элементов плоских форм и связей

Расчетные длины элементов пространственных решетчатых конструкций

Расчетные длины элементов структурных конструкций

Расчетные длины колонн (стоек)

Предельные гибкости сжатых элементов

Предельные гибкости растянутых элементов

7. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов

Стенки балок

Стенки центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов

8. Расчет листовых конструкций

Расчет на прочность

Расчет на устойчивость

Основные требования к расчету металлических мембранных конструкций

9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость

10. Расчет элементов стальных конструкций на прочность с учетом хрупкого разрушения

11. Расчет соединений стальных конструкций

Сварные соединения

Болтовые соединения

Соединения на высокопрочных болтах

Соединения с фрезерованными торцами

Поясные соединения в составных балках

12. Общие требования по проектированию стальных конструкций

Основные положения

Сварные соединения

Болтовые соединения и соединения на высокопрочных болтах

13. Дополнительные требования по проектированию производственных зданий и сооружений

Относительные прогибы и отклонения конструкций

Расстояния между температурными швами

Фермы и структурные плиты покрытий

Колонны

Связи

Балки

Подкрановые балки

Листовые конструкции

Монтажные крепления

14. Дополнительные требования по проектированию жилых и общественных зданий и сооружений

Каркасные здания

Висячие покрытия

15*. Дополнительные требования по проектированию опор воздушных линий электропередачи, конструкций открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта

16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м

17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных

18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой

19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой

20*. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции

Приложение 1. Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Приложение 2. Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Приложение 3. Физические характеристики материалов

Приложение 4*. Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами

Приложение 5. Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций

Приложение 6. Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Приложение 7*. Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость

Приложение 8. Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Приложение 8, а. Определение свойств металла

Приложение 9*. Основные буквенные обозначения величин

Гибкие материалы:  Ручной листогиб (34 фото): как сделать листогибочный станок своими руками? Чертежи и описание инструмента для гибки листового металла

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *