Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМ КОНСТРУКЦИЯМ С АРМАТУРОЙ КЛАССОВ А500С И А400С

2.1 Для нормальной эксплуатации в течение заданного срока службы зданий и сооружений железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С должны отвечать следующим требованиям:

— безопасности (по несущей способности);

Кроме того, конструкции должны быть технологичными и экономичными.

2.2 Для обеспечения безопасности железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С должны иметь характеристики, которые с надлежащей степенью надежности предотвращали возможность разрушение конструкций при различных воздействиях.

2.3 Для выполнения требования эксплуатационной пригодности железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С должны иметь такие характеристики, при которых под различными воздействиями не происходило бы образование или чрезмерное раскрытие трещин и не возникали чрезмерные деформации, препятствующие нормальной эксплуатации (нарушение требований по охране здоровья людей и окружающей среды; требований к внешнему виду конструкции; технологических требований по нормальной работе оборудования, механизмов; конструктивных требований по совместной работе элементов и т.д.).

2.4* Для выполнения требования долговечности железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С должны иметь такие начальные характеристики, чтобы с надлежащей степенью надежности в течение длительного времени (заданного срока службы) конструкции отвечали бы требованиям безопасности и эксплуатационной пригодности при различных воздействиях.

Для железобетонных конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, следует выполнять мероприятия по защите от коррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11 и МГСН 2.08-01.

2.5 Железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С должны отвечать требованиям технологичности при изготовлении, транспортировании и монтаже.

2.6 Для выполнения требований экономичности железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С должны быть спроектированы, исходя из оптимальных показателей по материалоемкости, энергоемкости, трудоемкости и затрат при эксплуатации.

2.7 В соответствии с положениями настоящих норм безопасность, эксплуатационная пригодность, долговечность, технологичность и экономичность железобетонных конструкций обеспечиваются выполнением конструктивных технологических и эксплутационных требований.

Нагрузки и воздействия, срок эксплуатации (службы) зданий и сооружений, предел огнестойкости и способы защиты конструкций от коррозии устанавливаются соответствующими нормативными документами.

2.8 При проектировании железобетонных конструкций должны быть установлены вид и показатели качества бетона и арматуры.

Арматура, используемая в конструкциях, должна соответствовать проекту и иметь соответствующие сертификаты и маркировку, подтверждающие ее качество.

2.9 Расчеты железобетонных конструкций необходимо выполнять с учетом возможного образования трещин и неупругих деформаций в бетоне и арматуре.

Усилия и деформации от различных воздействий в конструкциях и в образуемых ими системах зданий и сооружений следует определять с учетом их совместной работы, физической и геометрической нелинейности работы конструкций в системе.

Расчеты железобетонных конструкций для всех стадий их работы следует производить на действие изгибающих моментов, продольных сил, поперечных сил и крутящих моментов, возникающих в конструкциях при изготовлении, транспортировании, возведении и эксплуатации.

Расчеты железобетонных конструкций следует производить по методу предельных состояний, включающему:

— предельные состояния первой группы (по непригодности к эксплуатации из-за потери несущей способности);

— предельные состояния второй группы (по непригодности к нормальной эксплуатации из-за образования или чрезмерного раскрытия трещин, появления недопустимых деформаций и др.).

Расчеты по предельным состояниям первой группы должны включать расчеты по прочности.

Расчеты по предельным состояниям второй группы должны включать расчеты по образованию трещин, раскрытию трещин, деформациям.

Расчеты должны гарантированно предотвращать возможность достижения предельных состояний конструкций.

В необходимых случаях по соответствующим нормативным документам следует производить расчеты по огнестойкости, теплопроводности, звукоизоляции, обеспечивающие нормальные условия жизнедеятельности.

2.10 При проектировании железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С надежность конструкций с учетом уровня ответственности здания и сооружения устанавливают полувероятностным методом расчета путем использования расчетных значений нагрузок и воздействий, расчетных характеристик бетона и арматуры, определяемых с помощью частных коэффициентов надежности по нормативным значениям этих характеристик.

Нормативные значения нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности по нагрузке, а также коэффициентов надежности по ответственности конструкций устанавливают соответствующие нормативные документы.

Расчетные значения нагрузок и воздействий принимают в зависимости от вида расчетного предельного состояния и расчетных ситуаций.

Нормативные значения характеристик материалов определяют с учетом изменчивости свойств материалов.

Уровень надежности расчетных значений характеристик материалов устанавливают в зависимости от опасности достижения соответствующего предельного состояния и регулируют значением коэффициента надежности для бетона и арматуры.

Расчет железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С можно производить по заданному значению надежности на основе полного вероятностного расчета с учетом изменчивости основных факторов, входящих в расчетные зависимости.

2.11 При проектировании железобетонных конструкций необходимо выполнять конструктивные требования, предъявляемые к геометрическим параметрам элементов конструкций, к армированию и к защите конструкций от неблагоприятного воздействия среды.

2.12 При производстве бетонных, арматурных и опалубочных работ, необходимо выполнять требования к подбору состава бетона, его укладке, режиму твердения, которые обеспечат принятые в проекте показатели качества бетона. Необходимо выполнять требования, предъявляемые к технологии изготовления арматурных изделий, в том числе сварных соединений, которые обеспечат их качество и проектное положения в конструкции.

Выполнение требований к опалубке, обеспечит проектную форму конструкции, предотвратит повреждения конструкции в процессе ее изготовления. При выборе и выполнении сварных соединений арматуры следует учитывать способ производства арматурной стали и ее эксплуатационные качества.

1. Бетон

3.1.1 Для железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С применяются тяжелые и легкие бетоны плотной структуры.

3.1.2* Основными показателями качества бетона являются:

— класс по прочности на сжатие B ;

— класс по прочности на осевое растяжение Bt ;

— марка по морозостойкости F ;

— марка по водонепроницаемости W ;

— марка по средней плотности D .

Параметрические ряды классов и марок бетона, а также значения показателей качества, устанавливаемые при проектировании железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С в соответствии с требованиями расчетов и условиями эксплуатации, принимаются в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84* и СНиП 2.03.11 .

3.1.3 Основными прочностными характеристиками бетона являются нормативные значения сопротивления бетона осевому сжатию Rbn и осевому растяжению Rbtn , устанавливаемые с обеспеченностью 0,95 и принимаемыми в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*.

Нормативные значения сопротивлений бетона (тяжелого и легкого плотной структуры с плотным мелким заполнителем) Rbn и Rbtn в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл. 1 .

3.1.4 Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию и осевому растяжению определяют делением нормативных значений сопротивления бетона на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии gbc и растяжении gbt

Значения коэффициентов надежности принимают равными:

— для коэффициентов надежности по бетону при сжатии

gbc = 1,3 — для предельных состояний первой группы;

gbc = 1,0 — для предельных состояний второй группы;

— для коэффициентов надежности по бетону при растяжении при назначении класса бетона по прочности на сжатие

gbt = 1,5 — для предельных состояний первой группы;

gbt = 1,0 — для предельных состояний второй группы.

В табл. 2 приведены р асчетные значения сопротивлений бетона Rb и Rbt в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие для предельных состояний первой группы, а для второй группы Rb,ser и Rbt,Rbt,ser — в табл. 1.

В необходимых случаях расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы снижают (или повышают) путем умножения их на коэффициенты условий работы gb , учитывающие условия работы бетона в конструкции (характер нагрузки, условия окружающей среды и т.д.). Значения коэффициентов условий работы бетона принимают в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84* .

2. Арматура классов A 500 C и А400С.

3.2.1 Арматура классов А500С и А400С по химическому составу и механическим свойствам должна отвечать требованиям стандарта СТО АСЧМ 7-93, приведенным в Приложении 1.

3.2.2 Арматура классов А500С и А400С может быть изготовлена:

— термомеханически упрочненной в потоке проката; ее обозначают с дополнительным индексом (тм) — А500С(тм) и А400С(тм);

— горячекатаной без последующей обработки; ее обозначают с дополнительным индексом (гк) — А500С(гк) и А400С(гк);

— механически упрочненной в холодном состоянии (холоднодеформированной); ее обозначают с индексом (хд) — А500С(хд).

Примечание : В дальнейшем, если нет необходимости указывать конкретный способ изготовления арматуры, используют общее обозначение класса арматуры (без дополнительного индекса) — А500С и А400С.

3.2.3 При использовании арматуры классов А500С и А400С необходимо выполнять следующие условия:

— в проектной документации следует указывать способ производства стали и типы соответствующих сварных соединений;

— при заказе следует указывать, способ производства стали, из которой должна быть изготовлена арматура;

— изготовитель арматуры в сопроводительных документах обязан выдать сертификат, в котором кроме химического состава и механических свойств обязательно должен быть указан способ производства стали;

— копии сертификата должны быть переданы в лабораторию завода ЖБИ, в технический отдел строительной организации производителя работ и доведен до сведения исполнителей.

3.2.4 Номинальные диаметры, площади поперечного сечения и масса одного метра стержня арматуры классов А500С и А400С принимают в соответствии с табл. 3.

Площадь поперечного сечения стержня, мм 2

Теоретическая масса 1 м длины стержня, кг

Примечание: По индивидуальному заказу холоднодеформированная арматура класса А500С(хд) может быть изготовлена промежуточных диаметров .

3.2.5 Арматуру классов А500С и А400С можно применять на территории г. Москвы независимо от температуры, при которой эксплуатируются конструкции.

Rsn= 500 МПа (5100 кгс/см 2 ) — для арматуры класса А500С;

Rsn= 400 МПа (4080 кгс/см 2 ) — для арматуры класса А400С.

3.2.7* Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению определяют делением нормативных значений сопротивления арматуры на соответствующие коэффициенты надежности по арматуре gs , принимаемые равными:

для предельных состояний первой группы:

1,15 — для арматуры класса А500С;

1,1 — для арматуры класса А400С;

для предельных состояний второй группы:

1,0 — для арматуры классов А500С и А400С;

Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению (с округлением) Rs и расчетные значения арматуры сжатию Rsc , принимаемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, приведены в табл. 4* .

Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см 2 )

продольной, Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снипМожно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

Примечание: * Указанное значение rsc принимают в тех случаях, когда в расчете не учитывают нагрузки непродолжительного действия, указанные в поз. 2а табл. 15, СНиП 2.03.01-84* .

При учете этих нагрузок и нагрузок, указанных в поз. 2б таблице 15 СНиП 2.03.01-84* , следует принимать Rsc= 400 МПа(4080 кгс/см 2 ).

Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению Rs,ser , принимаемые при расчете конструкций по предельным состояниям второй группы, равны нормативным значениям:

Rs,ser= 500 МПа (5100 кгс/см 2 ) — для арматуры класса А500С;

Rs,ser= 400 МПа (4080 кгс/см 2 ) — для арматуры класса А400С.

Расчетные значения сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижают по сравнению с Rs путем умножения на коэффициент условий работы gs1 = 0,8, но принимают (в соответствии с примечанием к табл. 22* СНиП 2.03.

Расчетные значения сопротивления продольной арматуры Rs следует умножать на коэффициент условий работы арматуры gs5 , учитывающий напряжения в арматуре на длине зоны анкеровки Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип и равный:

(3.1)

где lx — расстояние от начала зоны анкеровки арматуры.

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип — определяется по формуле 5.1.

3.2.9 Значения модуля упругости арматуры классов А500С и А400С (расчетное и нормативное).

Es= 200000 МПа (2000000 кгс/см 2 ) .

3.2.10. Нормативные и расчетные характеристики арматуры других классов, используемой одновременно с арматурой классов А500С и А400С, принимают в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*.

1. Общие положения

4.1.1 В соответствии с требованиями обеспечения надежности, долговечности и эксплуатационной пригодности, проектируемые железобетонные конструкции должны быть рассчитаны по прочности, образованию и раскрытию трещин и деформациям.

4.1.2 Расчет по прочности железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления. При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной в наиболее опасном из возможных направлений. Кроме того, следует производить расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).

Расчет железобетонных элементов по прочности производят из условия, по которому усилия в элементах от различных воздействий не должны превышать их предельных значений, воспринимаемых конструкцией непосредственно перед разрушением. При этом учитывают постоянные, длительные и кратковременные нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf >

1 и расчетные значения сопротивления материалов с коэффициентами надежности по бетону gbc и по арматуре gs большими единицы (расчетные значения сопротивления материалов для предельных состояний первой группы).

нормальных к продольной оси элемента;

наклонных к продольной оси элемента.

Расчет железобетонных элементов по образованию трещин производят из условия, при котором усилия и напряжения от различных воздействий в элементах не должны превышать соответствующих их предельных значений, воспринимаемых конструкцией при образовании трещин.

При этом учитывают постоянные, длительные и кратковременные нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 1,0 и расчетные значения сопротивления бетона растяжению и сжатию с коэффициентом надежности по бетону gbt=gbc = 1,0 (расчетные значения сопротивления бетона Rbt,ser и Rb,ser для предельных состояний второй группы).

Расчет конструкций с арматурой классов А500С и А400С по образованию трещин производят для установления необходимости проверки по раскрытию трещин (п. 4.1.4* ) и методики расчета по деформациям (п. 4.1.5 ).

нормальных к продольной оси элемента;

наклонных к продольной оси элемента.

Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин производят из условия, при котором ширина раскрытия трещин в элементах не должна превышать предельно допустимых значений.

В табл. 5 приведены п редельные допустимые значения ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин для элементов с арматурой классов А500С и А400С, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды. Элементы, указанные в поз. 1а в табл. 5 , можно проектировать без предварительного напряжения только при обосновании.

1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов при сечении:

а) полностью растянутом

б) частично сжатом

2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел

3. Элементы, эксплуатируемые в грунте при переменном уровне грунтовых вод

4. Прочие условия работы

Под непродолжительным раскрытием понимается раскрытие трещин при совместном действии постоянных длительных и кратковременных нагрузок, а под продолжительным — только от постоянных и длительных нагрузок. При этом принимают коэффициент надежности по нагрузке gf = 1,0, а расчетные значения сопротивления материалов с коэффициентом надежности по бетону и арматуре Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип= Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип= 1,0 (расчетные значения сопротивлений для предельных состояний второй группы).

Если трещины в элементах не образуются (согласно п. 4.1.3 ), расчет по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин не производят.

Для конструкций, подвергающихся воздействию газообразных и твердых агрессивных сред, категория трещиностойкости, допустимая ширина раскрытия трещин, а также значения минимально допустимых величин защитных слоев бетона и марок по водонепроницаемости приведены в табл. 5а*, а для жидких сред — в табл. 5б*.

Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатирующимся при воздействии газообразных и твердых агрессивных сред

Классы арматурной стали

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций 1 и предельно допустимая ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин, мм, при степени агрессивного воздействия газообразной и твердой среды на железобетон 2

Минимальная толщина защитного слоя бетона 4 , мм, (над чертой) и марка бетона по водонепроницаемости (под чертой) при степени агрессивного воздействия среды на железобетон

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

допускается к применению 3

допускается к применению 3

1 . Понятие категории требований к трещиностойкости приведено в СНиП 2.03.01.

2. Над чертой — категория требований к трещиностойкости; под чертой допусти мая ширина непродолжительного и продолжительного (в скобках) раскрытия трещин.

3. Допускается к применению при экспериментальном обосновании.

4. Толщина защитного слоя для сборных железобетонных конструкций. Для монолитных конструкций толщину защитного слоя следует увеличить на 5 мм .

Классы арматурной стали

Категория требований к трещино стойкости железобетонных конст рукций 1 и предельно допустимая ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин, мм, при степени агрес сивного воздействия жидкой сре ды на железобетон 2

Минимальная толщина защитного слоя бетона 4 мм, (над чертой) и марка бетона по водонепроницаемости (под чертой) при степени агрессивного воздействия среды на железобетон

Слабо агрес- сивной

Среднеа грес- сивной

Сильно агрес сивной

А500С (гк) , А500С(хд)

А400С (тк) А500С(тм)

допускается к примене нию 3

допускается к примене нию 3

1. Понятие категории требований к трещиностойкости приведено в СНиП 2.03.01 .

2. Над чертой — категория требований к трещиностойкости; под чертой допусти мая ширина непродолжительного и продолжительного (в скобках) раскрытия трещин.

3. Допускается к применению при экспериментальном обосновании.

4. Толщина защитного слоя для сборных железобетонных конструкций. Для мо нолитных конструкций толщину защитного слоя следует увеличить на 5 мм.

5. Марки бетона по водонепроницаемости даны из условия наличия изоляцион ных покрытий. При отсутствии покрытий марки бетона по водонепроницаемости долж ны быть увеличены и назначены в зависимости от вида конструкций и условий воздей ствия среды в каждом конкретном случае.

4.1.5 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по деформациям производят из условия, по которому прогибы и углы поворота от различных воздействий не должны превышать соответствующих предельно допустимых значений, установленных СНиП 2.01.07-85 .

Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны с учетом деформационных свойств бетона и арматуры.

а) для участков элемента, как для сплошного тела, в котором в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента (п. 4.1.3 );

б) для участков, где в растянутой зоне имеются трещины, — как отношение разности средних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона, и продольной растянутой арматуры к рабочей высоте сечения элемента.

Расчет по деформациям производят при ограничении:

— технологическими или конструктивными требованиями — на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

— эстетическими требованиями — на действие постоянных и длительных нагрузок.

При этом принимают коэффициент надежности по нагрузке gf = 1, а расчетные характеристики материалов с коэффициентом надежности по бетону и арматуре gbt=gbc = 1,0 (расчетные значения сопротивлений для предельных состояний второй группы).

4.1.6 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по прочности, образованию и раскрытию трещин и деформациям производят по формулам СНиП 2.03.01-84* с учетом дополнительных указаний настоящих норм.

https://www.youtube.com/watch?v=NwchcUPKG1g

Расчет железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию изгибающих моментов и продольных сил, по прочности, трещиностойкости и деформациям, может производиться на основе деформационной модели нормальных сечений, включающей уравнения равновесия, условия деформирования в виде плоского поворота сечения и диаграмм деформирования бетона и арматуры.

2*. Анкеровка арматуры

5.2.1 Анкеровку арматуры классов А500 и А400 выполняют одним из следующих способов или их комбинацией:

— в виде прямого окончания стержня (прямая анкеровка);

— с загибом на конце стержня в виде крюка или отгиба (лапки);

— с приваркой или установкой поперечных стержней;

— с применением специальных анкерных устройств на конце стержня.

Не рекомендуется применять лапки и крюки для анкеровки сжатой арматуры.

5.2.2 Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

на бетон, определяют по формуле:

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип, (5.1) ,

где Аs и Us — соответственно площадь поперечного сечения стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

Rbond — расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле:

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип, (5.2),

где Rbt — расчетное сопротивле ние бетона осевому растяжению;

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип — коэффициент, учиты вающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным:

2,0 — для холоднодефор мированной арматуры класса А500С (хд) ;

2,5 — для горячекатанной и термомеханически обработанной арматуры периодического профиля классов А500С(гк), А400С(гк), А500С (тм) и А400С(тм);

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип — коэффициент, учиты вающий влияние величины диаметра ( d ) арматуры, принимаемый равным:1,0 — при диаметре Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

мм;

0,9 — при диаметре 36 и 40 мм.

5.2.3 Заданную расчетную дли ну анкеровки арматуры с учетом кон структивного решения элемента в зо не анкеровки определяют по формуле:

(5.3)

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип площади попереч ного сечения арматуры, соответственно требуемая по расчету и фактически установленная;

— коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния бетона и арматуры на длину анкеровки, а также конструктивного решения элемента в зоне анкеровки.

При анкеровке стержней пе риодического профиля с прямыми концами (прямая анкеровка) без дополнительных анкерных устройств для растянутых стержней принимают а = 1,0 , а для сжатых — а = 0,75.

Допускается уменьшать длину анкеровки в зависимости от количест ва и диаметра поперечной арматуры, вида анкерных устройств (приварка поперечной арматуры, загиб концов стержней) и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), но не более чем на 30%.

В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не ме нее 0,3 lo,an , а также не менее 15 d и 200 мм.

5.2.4 Усилие, воспринимаемое анкерным стержнем арматуры Ns , определяют по формуле:

(5.4),

где lan — длина анкеровки, оп ределяемая в соответствии с п. 5.2.3, принимая отношение

ls — расстояние от конца анкер ного стержня до рассматриваемого поперечного сечения элемента.

5.2.5 На крайних свободных опорах элементов длина растянутых стержней за внутренней гранью сво бодной опоры при выполнении усло вия Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

(п.3.32 СНиП 2.03.01-84* ) должна составлять не менее 5

d

. Если указанное условие не соблюдается, длину выпуска арматуры за грань опоры определяют в соответствии с п. 5.2.3.

5.2.6 При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т. п. Площадь контакта анкера с бетоном должна учитывать прочности бетона на смятие. Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки.

5. Сварные соединения арматуры и закладных изделий

5.5.1 Выбор типов сварного соединения и способ сварки арматуры классов А500С и А400С производят с учетом условий эксплуатации конструкции и способа производства арматуры (термомеханически упрочненная в потоке проката — классы А500С(тм) и А400С(тм); горячекатаная без последующей обработки — классы А500С(гк)

5.5.2 При использовании термомеханически упрочненной арматуры классов А500С(тм) и А400С(тм) следует применять следующие типы сварных соединений и способов сварки в соответствии с ГОСТ 14098 и РТМ 393-94:

— крестообразные соединения типов К1-Кт и К3-Рр, выполняемые контактной точечной и ручной дуговой сваркой;

— стыковые соединения типов С1-Ко и С3-Км, выполняемые контактной стыковой сваркой с отношением диаметров соединяемых стержней

— стыковые соединения типов С21-Рн и С22-Ру и С23-Рэ, выполняемые ручной дуговой сваркой с парными накладками или с нахлесткой в горизонтальном и вертикальном положении стержней в пространстве;

— стыковые соединения стержней на стальной скобе-накладке типов С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, С19-Рм, С25-Мп и С26-Рс, выполняемые ручной дуговой или механизированной сваркой;

— соединения стержней внахлест плоскими элементами проката типа Н1-Рш, выполняемые швами ручной дуговой сваркой;

— соединения внахлест типов Н2-Кр и Н3-Кп, выполняемые контактной точечной сваркой по рельефу на плоском элементе проката;

— тавровые соединения стержней с плоским элементом проката типа Т2-Рф, выполняемые дуговой сваркой под флюсом без присадочного металла;

— тавровые соединения типа Т10-Мс и Т11-Мц, выполняемые дуговой механизированной сваркой в СО2 в отверстие;

— тавровые соединения типа Т12-Рз, выполняемые ручной дуговой сваркой одиночным электродом в раззенкованное отверстие.

5.5.3 При использовании горячекатаной арматуры классов А500С(гк) и А400С(гк) следует применять типы сварных соединений и способы сварки, установленные ГОСТ 14098 и РТМ-393-94 для арматуры класса А-Ш.

5.5.4* Холоднодеформированную арматуру класса А500С(хд) диаметром менее 10 мм допускается сваривать только контактной точечной сваркой (тип К1-Кт) по ГОСТ 14098.

Кроме того, допускается при обосновании проведением эксперимента для арматуры диаметром 10 и 12 мм применять крестообразные и нахлесточные соединения типов К3-Рр, С23-Рэ, Н1-Рш, а также тавровые соединения типа Т2-Рф.

Для арматуры диаметром 8-12 мм допускается применять соединения, выполняемые дуговой сваркой в среде защитных газов (20% СО2 Ar ).

5.5.5 Технологические требования к сварке соединений арматуры классов A 500 C и А400С и закладных изделий приведены в разделе 6 настоящих норм.

5.5.6 Новые способы сварки и конструкции сварных соединений, не приведенные в п. 5.5 , допускается применять только с учетом требований п. 6. ГОСТ 14098.

6. Стыки арматуры внахлестку (без сварки)

5.6.1 Стыки рабочей арматуры классов А500С и А400С внахлест применяют в соответствии с п.п. 5.37 и 5.39 СНиП 2.03.01-84* и выполняют с учетом указаний п.п. 5.6.2 — 5.6.5 настоящих норм.

5.6.2 Для соединения рабочей арматуры периодического профиля внахлест принимают один из следующих типов стыков:

— с прямыми концами стержней;

— с прямыми концами стержней с приваркой на длине нахлеста поперечных стержней;

— с загибами на концах стержней (крюки, лапки).

5.6.3. Стыки растянутой или сжатой арматуры должны иметь длину нахлеста не менее длины Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снипопределяемого по формуле:

(5.3),

где Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

-,базовая длина ан керовки, определяемая по формуле (5.1);

— по 5.2.3;

— коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния ар матуры, конструктивного решения элемента в зоне соединения стерж ней, количество в одном сечении сты куемой арматуры по отношению к общему количеству арматуры, рас стояние между стыкуемыми стержня ми.

При соединении арматуры периодического профиля с прямыми концами (без дополнительных анкерных устройств) коэффициент а для растянутой арматуры принимают равным 1,2, а для сжатой арматуры — 0,9. При этом должны быть соблюдены следующие условия:

— относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей растянутой арматуры должно быть не более 50%;

— усилие, воспринимаемое всей поперечной арматурой (хомутами), поставленной в пределах стыка, должно быть не менее половины усилия , воспринимаемого стыкуемой в одном расчетном сечении элемента растянутой рабочей арматуры;

— стыкуемые стержни рабочей арматуры должны располагаться по возможности вплотную один к другому; расстояние в свету между стыкуемыми стержнями не должно превышать 4 d ;

— расстояние в свету между соседними стыками внахлест (по ширине железобетонного элемента) должно быть не менее 2 d и не менее 30мм.

В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3 Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

. Считается, что стыки арматуры расположены в одном расчетном сечении, если центры этих стыков находятся в пределах длины этого участка.

5.6.4 В случае приваривания в пределах длины нахлестка поперечных стержней к рабочим стержням сварных сеток и каркасов длина нахлеста, определенная в соответствии с п.5.6.2, может быть уменьшена на 5 d — при одном поперечном стержне и на 8 d — при двух и более поперечных стержнях.

При наличии дополнительных анкерных устройств на концах стыкуемых рабочих стержней (приварка поперечных стержней, загиб концов стыкуемых стержней и др.) длина нахлеста может быть уменьшена не более чем на 30%, и фактическая длина перепуска должна составлять не менее 0,4 lo,an, 20 d и 250 мм.

5.6.5 Стыки сварных сеток, изготовленных из стали классов А500С и А400С, выполняют в соответствии с указаниями пп. 5.40 и 5.41 СНиП 2.03.01-84* , относящимся к сеткам из арматуры периодического профиля.

2. Контроль качества арматуры классов А500С и А400С

9.2.1* Поступающую к потребителю арматуру классов А500С и А400С следует подвергать внешнему осмотру и в необходимых случаях контрольным испытаниям для установления соответствия характеристик требованиям стандартов. Испытания арматуры проводят:

— на растяжение — по ГОСТ 12004;

— на изгиб — по ГОСТ 14019, СТО АСЧМ 3-93.

При обычном входном контроле качества стали число контрольных испытаний на растяжение и изгиб должно быть не менее двух от каждой партии плавки арматуры одного диаметра.

9.2.2 При указании в сертификате значений Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип

контрольные испытания арматурной стали классов А500С и А400С, аттестованной в соответствии с приложением «В» СТО АСЧМ 7-93 по статистическим показателям качества можно не производить.

При необходимости проверки механических свойств арматуры классов А500С и А400С от каждой партии стали испытывают шесть образцов, отобранных из разных пакетов или мотков. По результатам испытаний проверяют выполнение условий:

XminМожно ли гнуть арматуру а500с нагревом снипi –1,64SМожно ли гнуть арматуру а500с нагревом снип6Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снипiХiбр,

где Хiбр — браковочные значения S в , S т , указанные в Приложении 1 настоящих норм;

Можно ли гнуть арматуру а500с нагревом снипi и Xmin — среднее и минимальное значение результатов шести испытаний.

Минимальные значения относительного удлинения должны быть не менее значений, приведенных в Приложении 1 настоящих норм.

Результаты этих испытаний являются окончательными и служат основанием для арбитражных заключений о качестве продукции.

Классов а500с и а400с и закладных изделий

6.1 Сварку горячекатаной арматуры классов А500С(гк) и А400С(гк) следует производить в соответствии с ГОСТ 14098 по технологии, регламентированной РТМ-393-94 для горячекатаной стали класса А-Ш.

6.2 Сварку термомеханически упрочненной арматуры классов А500С(тм) и А400С(тм) и холоднодеформированной арматуры класса А500С(хд) следует производить на основе общих правил РТМ 393-94 и ГОСТ 14098 с учетом указаний по типам сварки, приведенным в п. 5.5 , и дополнительных технологических указаний, приведенных в пп. 6.3 — 6.11 настоящих норм.

6.3 При контактной точечной сварке К1-Кт усилия сжатия электродами Рэ следует принимать по табл. 6 , а значения относительной осадки h/d1 — по табл. 7 .

6.4* Дуговую сварку прихватками К3-Рр крестообразных соединений следует выполнять электродами типа Э42, Э46, Э42А и Э46А диаметром 4 — 5 мм по ГОСТ 9467 или механизированным способом в среде СО2, используя проволоку сплошного сечения марки Св-08ГА или Св-08Г2С диаметром 2 мм (ГОСТ 2246).

Технология сварки в смеси аргона и углекислого газа определяется возможностями применяемого оборудования.

Усилия сжатия электродами Рэ, тс, при диаметре меньшего сопрягаемого стержня d1 , мм

Минимальное значение h / d 1 , обеспечивающее нормируемую прочность сварного соединения при соотношении d1/d2

Минимальное значение h/d1 для ненормируемой прочности сварного соединения

6.5 Контактную стыковую сварку С1-Ко следует выполнять по режимам, принятым в РТМ 393-94 для термомеханически упрочненной арматуры только методом непрерывного оплавления без предварительного подогрева.

При сварке следует для каждого стержня принимать установочную длину lу , равную (0,6 — 1,0) dн , a величину оплавления lопл в пределах (0,3 — 0,5) dн . Диаметр венчика выдавливания грата ( D ) должен быть не более (1,1 — 1,2) dн .

6.6* Дуговую сварку стыковых соединений с парными накладками С21-Рн следует выполнять односторонними протяженными швами, в соответствии с РТМ 393-94наплавляемыми в шахматном порядке, электродами типа Э42, Э46, Э42А и Э46А диаметром 4 — 5 мм (ГОСТ 9467).

Парные накладки следует изготавливать из арматуры того же класса и диаметра, что и стыкуемая арматура, длиной lн не менее 10 dн плюс величина зазора lз между стыкуемыми стержнями, принимаемого не более 0,5 dн .

6.7 Дуговую сварку стыковых соединений внахлестку С23-Рэ следует выполнять при длине нахлестки lн не менее 10 dн . Сварку следует начинать у краев нахлестки, отступив от них на расстояние (0,5 — 1,0) dн , направляя шов к центру соединения с заваркой кратера на расстоянии 5 dн от торцов соединяемых стержней. Края нахлестки должны оставаться не заваренными.

6.8* Ванно-шовную сварку стыковых соединений С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, C 19-Рм, С25-Мп и С26Рс следует выполнять на удлиненных до 4 d желобчатых остающихся скобах-накладках.

Заварка межторцевого зазора выполняется одиночными электродами типа Э50А — Э55 диаметром 4 — 6 мм в зависимости от диаметра стыкуемой арматуры (С15-Рс и С19-Рм) или порошковой проволокой марок ПП-АН11 и ПП-АН3С диаметром 2,0 мм в соответствии с ГОСТ 26271 (С14-Мп и С17-Мп) на форсированных режимах.

Сварное соединение должно содержать четыре фланговых шва катетом 6 — 10 мм по длине желобчатой накладки, выполняемые в шахматном порядке от после полного остывания основного шва, начиная от краев скобы-накладки к заваренному ранее центру стыка.

6.9 Сварку тавровых соединений под флюсом Т2-Рф, анкеров с плоскими элементами стального проката закладных изделий следует выполнять при диаметре анкера dн не более 14 мм с соотношением толщины пластины и диаметра анкера S/dн не менее 0,55.

6.10 Контактно-рельефную сварку соединений внахлест Н2-Кр, Н3-Кп анкеров с плоскими элементами стального проката закладных изделий следует выполнять в соответствии с требованиями РТМ 393-94 при увеличении величины сварочного тока на 10 — 15 % по сравнению со значениями, относящимися к арматуре класса А-Ш.

6.11 Дуговую сварку соединений Н1-Рш анкеров с плоскими элементами стального проката закладных изделий следует выполнять при длине нахлестки lн не менее 5 dн .

Сварку следует начинать у торца пластины, отступив от него на расстояние (0,5 — 1,0) dн , с выводом конца шва и возможного кратера на плоскость металлопроката в месте окончания шва (РТМ 393-94). Величина катета шва должна быть не менее 6 мм.

6.12 Требования к контролю качества сварных соединений арматуры классов А500С и А400С приведены в п. 9.3 настоящих норм.

Применение а500с

Страница 1 из 12123 11>12 »

Работаю инженером, а на самом деле веду бои на русско-немецком фронте. Фирма совместная, фрицы и мы. Часть документации приходит из германии остальное делаем здесь. Основные дебаты идут по поводу материалов, а точнее арматуры. Привожу письмо убрав названия фирмы и фамилии.

«касательно.: армирование главных балок для объекта в Рязани

Уважаемая госпожа _______Уважаемый господин ________

Мы обращаем ваше внимание на недопустимое армирование- сталь AIII- главных балок в _______, а именно соласно наших расчетов и договоренностей между господином ________ представителем фирмы ______ и нашими специалистами господами _____ и ______ была принята арматурная сталь A500C /европейское обозначение/ или соответственно сталь AIV / российское обозначение/ для несущей арматуры главных балок.

Мы просим вас срочно предварительно уведомить письменно об этом фирму ______, а так же незамедлительно исправить обозначение стали на A500C / AIV в спецификациях всех чертежей главных балок. Мы и фирма _______ ожидаем от вас исправленные чертежи.»

Вот такие дела! Хчу услышать кто что думает по этому поводу.

23.08.2005, 10:50

#2

1. Это нормально — если для ЗАКАЗЧИКА так лучше, то лучше исправить. Это не та проблема из-за которой надо вставатьв позу. 2. СНиП 51-01-2003 в котором регламентируется применение другого обозначения арматуры, уже не дуйствует, согласно «Постановлению Госстроя России от 30 июня 2004 N 127 «О введении в действие строительных норм и правил «Бетонные и железобетонные конструкции.

Основные положения» отказано в госрегистрации (письмо Минюста Российской Федерации от 07.10.2004 N 07/9481-ЮД).» (с) Кодекс 3. (если вставать в позу) Возмите техзадание — и посмотрите, что там сказано, если ничего, то флаг вам в руки — ничего не меняйте. В случае если сказано — ваш косяк.

вариант 2. Если не сказано — заключаете допсоглашение к договору. Берете с них денег за «корректировку документации».

23.08.2005, 11:30

#3

23.08.2005, 11:41

#4

23.08.2005, 11:46

#5

24.08.2005, 13:46

#6

1. А500С- суксь. Жуткая. Не повари, не погни.. Гадость. Впрочем, вся эта гадская ДСТУшная арматура гадость жутка. Но А500С- несомненно чемпион. 2. Это не имхо: А500С- не аналог АIV. По сталям- в первую очередь. Аналога у А500С в ГОСТовкой системе координат нет вовсе. А400С всегда можно заменить AIII как минимум.

Я бы на вашем месте, сидя на броне и похлебывая из котелка спросил бы: а почему собсно А500С? Т.е. вот не просто им не понравилось и мы не применяем, а почему собсно? Что они имеют в виду под «надежностью»? А объяснить им, бусурманам, что в соответствии с национальными традициями в строительстве заказчик может покупать материалы сам и где-то по блату стырить вагон А400С или AIII и тогда хоть парься, хоть нет, а придется из нее строить. Что А500С более опасна из-за категорического запрета на какой-либо нагрев. И прочее, прочее, прочее.

24.08.2005, 19:18

#7

насколько я понял A500C по характеристикам находится между AIII и AIV. И судя по статьям хорошо варится и гнется.

Сам не щупал, но тема интересная поэтому хотелось бы побольше объективной информации.

24.08.2005, 22:48

#8

А500С- суксь. Жуткая. Не повари, не погни..

А500С более опасна из-за категорического запрета на какой-либо нагрев.

Просветите о запрете.

25.08.2005, 10:29

#9

25.08.2005, 10:43

#10

Легко. Открываем «Рекомендации по применению арматурного проката по ДСТУ 3760-98 . » украинские. Что-то подобное должно быть и у вас. На стр. 6 находим перечень сталей, из которых делается А500С. Это: Ст3сп, Ст3пс, Ст3Гпс, 25Г2С, 20ГС. По способу производства вся- термомеханически упрочненная.

Это означает что значительный нагрев этих сталей (сваркой, а не солнышком, или не дай Бог ванной сваркой) будет приводить к самопроизвольному отпуску арматурной стали и снижению ее прочностных характеристик. Все. Сливайте воду- варить нельзя, для гнутья не подогреешь.

А400С, грубо говоря делается из 2х видов стали- термомеханически упрочненных сталей и горячекатанных. Поэтому на листе общих данных в этой же книжице требуют писать вид стали. Мы всегда пишем горячекатанные. с А500С все без вариантов.

А про статью что сказать? Ну. надо же производителям проката что-то говорить.. Вот они и стараются, ироды. Посадили нам эту фигню на голову, а теперь расказывают, как это зашибительно хорошо. А то, что в связи с этой арматурой строем идут нафиг половина существующих консруктивных требований, а новые никто и не думал разрабатывать- это мало кого волнует.

То, что буржуяки себе такую сталь позволяют в связи с тем, что у них тяжелый конструкционный бетон с В40-В50 начинается- они не задумываются. А перерасход арматуры на анкеровки при примении (о, чудо!) В30 получается под два раза. Но кого это волнует- что арматуры колонны стали кушать в 2 раза больше! КАзлы, короче, эти производители стали.

Источник

Ручной станок для гибки арматуры своими руками.

Практически ни одно строительство не обходится без бетонных работ, а где бетон, там и арматура. Возвести фундамент, залить перекрытие, смонтировать армопояс в газобетонном доме. Все эти работы подразумевают использование арматуры, при помощи которой армируются железобетонные конструкции.

У начинающих застройщиков возникает вопрос: как правильно выполнить гнутье арматуры так, чтобы она не потеряла своих прочностных характеристик.

Неправильныйсамодельный арматурогиб

Если пруток диаметром 6-8 мм можно согнуть «об коленку», то арматуру большего диаметра руками согнуть затруднительно. И главное – качество такого изделия будет ниже всякой критики.

Также нельзя прибегать к таким «народным методам» гибки арматуры своими руками как:

Эти способы, из-за механической и термической обработки металла, приводят к снижению его прочностных характеристик в месте сгиба. Это впоследствии может привести к разрушению арматуры под действием нагрузок.

Поэтому (если нет иных указаний по проекту), нужно гнуть «на холодную», не допускается изгиб стержня под острым углом.

Для сгибания арматуры используются такие приспособления, как станки с механическим или ручным приводом. Из-за высокой стоимости станки с механическим приводом не нашли широкого распространения среди самостройщиков.

Цена на фирменные арматурогибы с ручным приводом также кусается.

Как сделать арматурогибсвоими руками

Самый простой и доступный способ самостоятельного гнутья прутьев диаметра не более 6-8 мм (изготовления рамок, хомутов и т.п.) – это вбить три ее толстых отрезка в бревно. Причём, два куска вбиваются по одной линии, а третий вколачивается между ними, с отступом от осевой линии на толщину арматуры, которую предполагается согнуть.

Ещё один метод – прикрепить/приварить к углу бытовки/столбу два уголка с нижним упором, а арматуру гнуть между ними.

Либо такой вариант приспособления: приварить к заборному столбу болты.

Несмотря на простоту данных самодельных приспособ, работать на них не совсем удобно, и они лучше всего подходят для изготовления П-образных изделий, хомутов и рамок.

Поэтому дальнейшим развитием устройства становится изготовление полноценного самодельного арматурогиба, работающего в горизонтальной плоскости.

Принцип работы такого арматурогиба следующий: прут закрепляется между упорным элементом (уголком) и центральным неподвижным металлическим штифтом. Далее устанавливаем поворотный узел, который оснащён гибочным штырём и длинным рычагом (трубой).

При повороте гибочного узла для арматуры, за счёт усилия, возникающего на рычаге, арматурный пруток сгибается вокруг центрального металлического штифта на необходимый угол.

Арматурогиб ручной своими руками изготавливается за пару часов. Любой застройщик, кто хоть раз поработал на подобном устройстве, уже не вернётся к гибке арматуры своими руками, зажав её в тисках.

Вот один из вариантов изготовления такого арматурогиба по «рецепту» форумчанина с ником Константин Я.:

Станина – это 12 или 14-й швеллер длиной 1 метр. Швеллер привариваем к двум опорам (металлическим трубам), вбитым в землю. Для упора арматуры привариваем к верхней полке швеллера два уголка. Рычаг – это две трубы, сваренные под углом 90 градусов. Через вертикальную трубу проходит ось, на горизонтальную трубу надеваем удлинитель длиной 1.2 метра.

Ось форумчанин сделал из металлического стержня диаметром 30 мм. Нижняя часть обточена под квадрат. Это не позволит оси провернуться или выпасть, т.к. нижнее отверстие в швеллере также вырезано под квадрат. Верхний конец оси выступает над верхней полкой швеллера. Вокруг него и производится загибание арматуры (посмотрим на этот простой чертеж):

Для изготовления арматурогиба на всё про всё, вместе со сварными работами, я потратил 3 часа. Согнул на нём уже 3 тонны арматуры. Спокойно, в одиночку, гну арматуру диаметром 14 мм. Приспособлением для гибки арматуры полностью доволен, т.к. до его изготовления сломал хорошие мощные тиски – сгибал на них пруты диаметром 12 мм, надев на них трубу.

У меня «агрегат» несколько проще. Станина – это швеллер №10-12. Для изготовления «ног» взял арматуру диаметром в 20 мм. Уголки – размером 50х4. «Двенадцатую» арматуру гнул без проблем.

Арматурогиб из уголка своими руками

Рассматривая самоделки форумчан, можно сказать, что арматурогиб на основе уголков получил самое широкое распространение.

Подобное устройство для гибки прутка подкупает простотой своего изготовления, доступностью материалов и дешевизной. Предлагаем вам чертеж арматурогиба:

Устройство по этой схеме можно сделать даже без сварочного аппарата, обойдясь соединениями на болтах и гайках. Но наличие сварочного аппарата значительно расширяет возможности изготовления арматурогиба.

Во время стройки у меня возник вопрос, чем же гнуть арматуру. Изучив форум, выбрал самый простой вариант – из двух соединённых болтом уголков. Т.к. мне нужно было гнуть пруты не более 8 мм в диаметре, то усиливать конструкцию не стал. Приварил к одному уголку кусок трубы диаметром 20 мм.

Уголки соединил болтом М10. Накрутил на него гаек, после чего закрепил конструкцию на импровизированной станине – куске толстой фанеры. На изготовление потратил 1.5 часа. Ровно столько же времени ушло далее на изготовление рамок размером 150х750 мм количеством в 90 шт.

Несмотря на популярность этой конструкции арматурогиба, форумчане идут дальше по пути модернизации и улучшения механизма. Особый интерес представляет устройство для сгибания арматуры своими руками, сделанное max68.2022.

В качестве основы используется швеллер №10, т.к. его удобно закреплять на куске бруса. Также потребуются подшипники, уголки 25х25 мм длиной 50 мм, которые привариваются сбоку швеллера. Сбоку просверливаются 2 отверстия, нарезается резьба М10х1.5 (для тонкой арматуры).

Оси арматурогиба – это болты М16х2. Один болт приваривается к швеллеру. Второй болт привариваем к серьге (поворотному узлу), в качестве которого использована рессора от Газели. Ручка рычага – труба диаметром 34 мм и длиной 300 мм. Для увеличения усилия на рычаге на короткую трубу можно надеть удлинитель – длинную трубу большего (надевается снаружи) или меньшего (вставляется внутрь) диаметра.

Стоит заострить внимание на моменте, для чего арматурогибу нужен набор втулок разного диаметра длиной по 4 см.

Согласно СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры», при изгибании арматуры минимальный диаметр загиба отдельного стержня должен быть таким, чтобы избежать разрушения или раскалывания бетона внутри загиба арматурного стержня и его разрушения в месте загиба.

Со временем арматурогиб max68.2022 претерпел изменения. Теперь он по внешнему виду ничем не отличается от промышленных изделий.

Также многих форумчан интерсует вопрос: как рассчитать длину прута арматуры при изготовлении рамок. Ведь простое сложение величин если рамка должна получиться 50х20 2 ушка по 40 мм, то чисто теоретически, длина прута должна быть равна 50 50 20 20 4 4=148 см. Но, с учётом радиусов загибов, эта цифра неверна. Вот какой может быть выход из этой ситуации:

По своей практике могу сказать, что дополнительно «накидываю» на каждый загиб от 5 мм. Это зависит от диаметра арматуры. Нужно изготовить рамку 50х20х4 (ушки) из арматуры «десятки», складываем: 4.5 50.5 20.5 50.5 20.5 4.5. Итого получается длина прутка =151 см.

В завершение расскажем про ещё один «секрет» форумчан, применяемый при гибке арматуры. Нужно закрепить арматурогиб на длинном деревянном столе и заранее разметить его, вкрутив саморезы и отметив маркером величины, которые соответствует монтажному размеру поворота прута в гибочном узле. Таким образом, можно избавить себя от необходимости каждый раз пользоваться рулеткой, отмеряя необходимую длину прута.

Гибкие материалы:  Важность soft skills: как «гибкие навыки» формируют нас и нашу жизнь — Карьера на

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *