АС – Провод неизолированный для воздушных линий

Выбор и проверка шин 110 кв

В ОРУ 110 кВ портального типа для соединения электрических аппаратов в цепях силовых трансформаторов применяются гибкие шины, выполненные проводами марки АС.

Для ОРУ 110 кВ экономически целесообразное сечение шин F, мм2, определяется из соотношения:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – расчетный ток силового трансформатора в часы максимума нагрузки подстанции без учета увеличения тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети, А;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – нормированное значение экономической плотности тока для неизолированных алюминиевых проводов.

Выбираем стандартное сечение провода F = 95 мм2.

Выбранное сечение проверяют по допустимому длительному току IДОП, с учетом увеличения тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Условие выполняется.

Проверку гибких шин на электродинамическое действие тока КЗ производить только при АС - Провод неизолированный для воздушных линий .В нашем случае её проводить не требуется

Сечение шин проверяется на термическую стойкость в соответствии с условием:

JК £ JК,ДОП,

где JК – температура нагрева проводника к моменту отключения КЗ, 0С;

JК,ДОП – предельно допустимая температура нагрева проводника при КЗ, 0С.

а) по данным кривой 3 [4, с. 133, рисунок 8.9] для начальной температуры проводника АС - Провод неизолированный для воздушных линий найдем значение величины АС - Провод неизолированный для воздушных линий

б) найдем значение величины А, соответствующее конечной температуре нагрева проводника:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

в) по найденному значению АС - Провод неизолированный для воздушных линий определяют АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Сравниваем полученное значение конечной температуры нагрева проводников с допустимой температурой:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий .

Для жестких шин:

Ошиновка ОРУ 110 кВ выполняется алюминиевыми жесткими шинами прямоугольного сечения.

Для ОРУ 110 кВ, экономически целесообразное сечение шин F, мм2, определяется из соотношения:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – расчетный ток силового трансформатора в часы максимума нагрузки подстанции без учета увеличения тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети, А;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – нормированное значение экономической плотности тока для меди.

Выбираем на полюс однополосные шины, состоящие из 1 полосы прямоугольного сечения F = 119 мм2, H=30 мм, В= 4 мм.

Выбранное сечение проверяют по допустимому длительному току IДОП, с учетом увеличения тока в послеаварийных и ремонтных (утяжеленных) режимах сети):

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Условие выполняется.

Сечение жестких шин проверяется на электродинамическую стойкость:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – максимальное механическое напряжение в материале шин, МПа;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – предельно допустимое напряжение в материале шин, МПа.

Максимальное механическое напряжение в материале шин:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где l =10 – длина пролета шин, м;

λ = 8 – коэффициент зависящий от условия закрепления шин и числа пролетов;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – момент сопротивления поперечного сечения шины, м3;

a = 1– расстояние между осями проводников, м;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий =2090- ударный ток трехфазного КЗ, А;

Кф =1 – коэффициент формы, для проводников прямоугольного сечения по кривым [4, с. 104, рисунок 7.3];

КРАСП = 1 – коэффициент, зависящий от взаимного расположения проводников по [4, с. 105, таблица 7.3];

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Сечение шин проверяется на термическую стойкость в соответствии с условием:

JК £ JК,ДОП,

где JК – температура нагрева проводника к моменту отключения КЗ, 0С;

JК,ДОП – предельно допустимая температура нагрева проводника при КЗ, 0С.

а) по данным кривой 1 [4, с. 133, рисунок 8.8] для начальной температуры проводника АС - Провод неизолированный для воздушных линий найдем значение величины АС - Провод неизолированный для воздушных линий

б) найдем значение величины А, соответствующее конечной температуре нагрева проводника:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

в) по найденному значению АС - Провод неизолированный для воздушных линий определяют

Сравниваем полученное значение конечной температуры нагрева проводников с допустимой температурой:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий .

Изоляторы выбираются по условию :

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Изоляторы проверяются на электродинамическую стойкость по условию:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – максимальная нагрузка на изоляторы, Н;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где l =7,5 – длина пролета шин, м;

λ = 8 – коэффициент зависящий от условия закрепления шин и числа пролетов;

a = 1– расстояние между осями проводников, м;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий =2090- ударный ток трехфазного КЗ, А;

Кф =1 – коэффициент формы, для проводников круглого сечения;

КРАСП = 1 – коэффициент, зависящий от взаимного расположения проводников по [4, с. 105, таблица 7.3];

Выбираем С4-450 I УХЛ1

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – допустимая механическая на нагрузка на изоляторы, Н;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Date: 2022-12-12; view: 1188; Нарушение авторских прав

§

Ошиновка РУ 10 кВ выполняется медными жесткими шинами прямоугольного сечения.

Для РУ 10 кВ, экономически целесообразное сечение шин F, мм2, определяется из соотношения:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – расчетный ток силового трансформатора в часы максимума нагрузки подстанции без учета увеличения тока в послеаварийных и ремонтных режимах сети, А;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – нормированное значение экономической плотности тока для меди.

Выбираем на полюс трех полосные шины, состоящие из 3 полос прямоугольного сечения F = 597 мм2, H=100 мм, В= 6 мм.

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Рисунок 6.1 – Шина РУ 10 кВ

Выбранное сечение проверяют по допустимому длительному току IДОП, с учетом увеличения тока в послеаварийных и ремонтных (утяжеленных) режимах сети):

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Условие выполняется.

Сечение жестких шин проверяется на электродинамическую стойкость:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – максимальное механическое напряжение в материале шин, МПа;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – предельно допустимое напряжение в материале шин, МПа.

Максимальное механическое напряжение в материале шин:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где l =7,5 – длина пролета шин, м;

λ = 8 – коэффициент зависящий от условия закрепления шин и числа пролетов;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – момент сопротивления поперечного сечения шины, м3;

a = 0,13– расстояние между осями проводников, м;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий =7570- ударный ток трехфазного КЗ, А;

Кф =0,9 – коэффициент формы, для проводников прямоугольного сечения по кривым [4, с. 104, рисунок 7.3];

КРАСП = 1 – коэффициент, зависящий от взаимного расположения проводников по [4, с. 105, таблица 7.3];

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Сечение шин проверяется на термическую стойкость в соответствии с условием:

JК £ JК,ДОП,

где JК – температура нагрева проводника к моменту отключения КЗ, 0С;

JК,ДОП – предельно допустимая температура нагрева проводника при КЗ, 0С.

а) по данным кривой 1 [4, с. 133, рисунок 8.8] для начальной температуры проводника АС - Провод неизолированный для воздушных линий найдем значение величины АС - Провод неизолированный для воздушных линий

б) найдем значение величины А, соответствующее конечной температуре нагрева проводника:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

в) по найденному значению АС - Провод неизолированный для воздушных линий определяют

Сравниваем полученное значение конечной температуры нагрева проводников с допустимой температурой:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий .

Изоляторы выбираются по условию:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Изоляторы проверяются на электродинамическую стойкость по условию:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где АС - Провод неизолированный для воздушных линий – максимальная нагрузка на изоляторы, Н;

Выбираем С6-80 I УХЛ1

АС - Провод неизолированный для воздушных линий – допустимая механическая на нагрузка на изоляторы, Н;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Date: 2022-12-12; view: 510; Нарушение авторских прав

§

В соответствии с ПУЭ [1, гл. 1.7] заземляющее устройство электроустановок напряжением выше 1 кВ в сети с эффективно заземленной нейтралью должно иметь в любое время года сопротивление RЗ не более 0,5 Ом с учетом сопротивления естественных и искусственных заземлителей.

Сопротивление заземляющего устройства RЗ электроустановок напряжением до 1 кВ в сетях с изолированной нейтралью, используемого для защитного заземления открытых проводящих частей, должно соответствовать условию

RЗ £ UПР/I,

где UПР – напряжение прикосновения; принимается равным 50 В;

I – полный ток замыкания на землю, А.

Как правило, не требуется принимать значение сопротивления заземляющего устройства менее 4 Ом.

Необходимое сопротивление искусственного заземлителя с учетом использования естественного заземлителя, включенного параллельно, определяется из выражения:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где RИ – сопротивление искусственного заземлителя, Ом;

Re – сопротивление естественного заземлителя, Ом.

Так как естественный заземлитель отсутствует, примем RИ = RЗ = 0,5 Ом.

Определим расчетные удельные сопротивления грунта для вертикальных rР,В и горизонтальных rР,Г заземлителей, Ом×м

rР,В = КП,В ×rР,УД = 1,45×20 = 29 Ом×м;

rР,Г = КП,Г ×rР,УД. = 3,5×20 = 70 Ом×м,

где rР,УД – средние удельные сопротивления грунтов, рекомендуемые для предварительных расчетов, Ом×м;

КП,В, КП,Г – значение повышающего коэффициента КП для различных климатических зон;

Определим сопротивление растеканию (сопротивление, которое оказывает току грунт) одного вертикального электрода RВ,О, Ом

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где rР,В – расчетное удельное сопротивление грунта для вертикальных заземлителей, Ом×м;

t – расстояние между электродами, м;

l; d – длина и диаметр электрода, м.

Примем l = 2 м, d = 0,016 м, t = 1,7 м согласно наименьшим размерам заземлителей и заземляющих проводников, проложенных в земле [1, таблица 1.7.4].

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Выражение соответствует электроду из круглой стали; верхний конец ниже уровня земли, l > d (см. рисунок 6.1).

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Рисунок 6.1 – Вертикальный заземлитель

Ориентировочное число вертикальных электродов N при предварительно принятом коэффициенте использования КИ,В определяется:

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где КИВ – коэффициент использования вертикальных заземлителей;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Определим расчетное сопротивление растеканию горизонтальных электродов RР,Г,Э по формуле

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где RГ,Э – сопротивление растеканию горизонтальных электродов, Ом;

КИ,Г,Э – коэффициент использования горизонтальных электродов;]

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

где b – ширина полосы, м; если заземлитель круглый диаметром d, то b = 2d.

АС - Провод неизолированный для воздушных линий ;

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Выражение соответствует протяженному электроду из полосовой стали, расположенному ниже уровня земли; l/2t ³ 2,5 (см. рисунок 6.2).

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Рисунок 6.2 – Горизонтальный заземлитель

Уточним необходимое сопротивление вертикальных электродов с учетом проводимости горизонтальных соединительных электродов

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Определим число вертикальных электродов с учетом уточненного коэффициента использования КИ,В,У по формуле

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Принимаем окончательное число вертикальных электродов N = 71.

Date: 2022-12-12; view: 448; Нарушение авторских прав

§

Защита ОРУ 110 кВ и выше от прямых ударов молнии выполняется отдельно стоящими или установленными на конструкциях стержневыми молниеотводами.

Зона защиты А четырех стержневых молниеотводов одинаковой высоты h £ 150 м представлена на рисунке 7.1

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

АС - Провод неизолированный для воздушных линий

Рисунок 7.1 – Зона защиты четырех стержневых молниеотводов

Зона защиты четырех стержневых молниеотводов определяется объединением зон защиты попарно взятых соседних молниеотводов. Торцевые и внутренние области зон защиты двойного стержневого молниеотвода при h = 20 м и L1 = 33 м имеют следующие габаритные размеры:

h0 = 0,85·h=0,85·20=17 м;

r0 = (1,1 – 0,002h) · h=(1,1 – 0,002·20) · 20=21,2 м;

rX = (1,1 – 0,002h) · (h – hX/0,85)=(1,1-0,002·20) · (20-8/0,85)=11,224 м;

hC = h0 – (0,17 3×104·h) · (L – h)=17-(0,17 3·10-4·20) · (33-20)=14,712 м;

rC = r0·(1-0,2·(L-2·h)/h)=21,2 · (1-0,2·(33-2·20)/ 20)=22,68 м;

rCX = r0· (hC – hX)/hC=21,2 · (14,712-8)/14,712=9,67 м;

Общая зона защиты объекта высотой hX существует , если для rCX>0. Для L1=33 м это условие выполняется.

Торцевые и внутренние области зон защиты двойного стержневого молниеотвода при h = 20 м и L1 = 51 м имеют следующие габаритные размеры:

h0 = 0,85·h=0,85·20=17 м;

r0 = (1,1 – 0,002h) ·h=(1,1 – 0,002·20) ·20=21,2 м;

rX = (1,1 – 0,002h) · (h – hX/0,85)=(1,1-0,002·20) ·(20-8/0,85)=11,224 м;

hC = h0 – (0,17 3×104·h) · (L – h)=17-(0,17 3·10-4·20) ·(51-20)=11,544 м;

rC = r0·(1-0,2·(L-2·h)/h)=21,2·(1-0,2·(51-2·20)/ 20)=18,868 м;

rCX = r0· (hC – hX)/hC=21,2·(14,712-8)/14,712=6,508м;

Общая зона защиты объекта высотой hX существует , если rCX>0. Для L1=51 м это условие выполняется.

Date: 2022-12-12; view: 1064; Нарушение авторских прав

§

Устройства дистанционного управления, автоматизации, измерительные приборы, аппараты РЗ размещаются на щитах управления.

Для обеспечения постоянного контроля над работой подстанции используем следующие контрольно-измерительные приборы:

– на понижающем трансформаторе

– на стороне 110 кВ: амперметр, счетчики активной и реактивной мощность;

– на стороне 10 кВ: амперметр, вольтметр, счетчики активной и реактивной мощность;

– на сборных шинах: вольтметр на каждой секции шин для контроля изоляции;

– на отходящих линиях: амперметр, счетчики активной и реактивной мощность.

Для контроля температуры масла трансформаторов применяют термометры манометрического типа.

Заключение

В ходе выполнения данного курсового проекта был разработан проект двухтрансформаторной понижающей подстанции 110/10 КВ. По заданным графикам нагрузок зимнего и летнего периодов были выбраны два силовых трансформатора с расщепленной обмоткой ТРДН-40000/110.

Для схемы электрических соединений подстанции были рассчитаны токи короткого замыкания.

На основании проведенных расчетов токов КЗ выбрано коммутационное оборудование 10-110 кВ:

– выключатели;

– разъединители;

– трансформаторы тока;

-трансформаторы напряжения;

– ОПН;

– ошиновка;

– ТСН.

Рассчитано заземление и грозозащита. Составлена принципиальная схема электрических соединений, а также план-разрез подстанции.

В данном курсовом проекте были учтены основные положения по автоматизации, измерениям и учету, выполнен расчет молниезащиты и заземления подстанции.

Все проектные решения соответствуют требованиям основных нормативных документов.

Список использованной литературы

1. Правила устройства электроустановок (ПУЭ).

2. Балаков Ю.Н. Проектирование схем электроустановок [Текст]: Учебное пособие для вузов /Ю.Н. Балаков, М.Ш. Мисриханов, А.В. Шунтов. – 2-е изд., стер. – М.: Издательский дом МЭИ, 2006. – 288 с., ил. – ISBN 5-903072-17-8

3. Схемы принципиальные электрические распределительных устройств подстанций 35-750 кВ. Типовые решения [Электронный ресурс]: Стандарт организации СТО 56947007-29.240.30.010-2008 /ОАО “Федеральная сетевая компания единой энергетической системы”. – М.: “Энергосетьпроект”, 2007.

4. Переходные процессы в электроэнергетических системах: метод. указания по изучению дисциплины и выполнению контрольной работы для студентов заочной формы обучения и МИППС специальности 140211 Электроснабжение / Сост. А.И. Ищенко; Кубан. гос. технол. ун-т. Каф. электроснабжения промышленных предприятий. – Краснодар.: Изд. КубГТУ, 2009. – 60 с.

5. Безопасность жизнедеятельности [Текст]: Учебно-методическое пособие по выполнению раздела “Безопасность жизнедеятельности” в выпускных квалификационных работах для студентов всех форм обучения специальности 140211 Электроснабжение /Сост. А.М. Смаглиев, Е.А. Беседин; Кубан. гос. технол. ун-т. Каф. электроснабжения промышленных предприятий.  Краснодар: Изд. КубГТУ, 2008. – 53 с.

6. Справочник по проектированию электроэнергетических систем /В.В. Ершевич, А.Н. Зейлигер, Г.А. Илларионов и др.; под редакцией С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро – 3-е изд. перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1985 – 352 с.

7. Ополева Г.Н. Схемы и подстанции электроснабжения [Текст]: Справочник: Учебное пособие. – М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2006. 480 с., ил.

8. Рожкова Л.Д. Электрооборудование электрических станций и подстанций [Текст]: Учебник для студ. сред. проф. образования /Л.Д. Рожкова, Л.К. Карнеева, Т.В. Чиркова. – 4-е изд., стер. – М.: Издательский центр “Академия”, 2007. – 448 с., ил. – ISBN 978-5-7695-4150-6

9. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования РД 153-34.0-20.527-98 /Под ред. Б.Н. Неклепаева. [Текст]. – М,: Изд-во НЦ ЭНАС, 2004. -152 с., ил. ISBN 5-93196-081-3

10. Электротехнический справочник [Текст]: В 4 т. /Под общ. ред. В.Г. Герасимова. – Изд. 9-е, стер. – М.: Изд-во МЭИ, 2004. – ISBN 5-7046-0987-2

Date: 2022-12-12; view: 455; Нарушение авторских прав

Шины медные гибкие изолированные шмги, цена, купить

Шины медные гибкие изолированные ШМГИ представляют собой пакет свободно уложенных, не скрепленных между собой медных пластин, упакованных в монолитную ПВХ-изоляцию с высоким электрическим сопротивлением.  Пластины в пакете могут смещаться относительно друг друга, не создавая при изгибе механических напряжений.

Изоляция ШМГИ изготовлена методом экструзии, что обеспечивает равнотолщинность изоляции 2 мм с допуском не более ±0,2 мм, повышенную эластичность. Изоляция обладает большим запасом прочности и выдерживает гораздо более высокие значения испытательного напряжения, чем установлены требованиями ГОСТ.  

ШМГИ являются качественным аналогом шин медных гибких изолированных известных иностранных марок: Eriflex, Maxiflex, Socomec, EKF, VBS, Flexicopper, Schneider Electric и др. и превосходят их по удобству монтажа за счет более пластичной изоляции.

Размерный ряд ШМГИ включает размеры ШМГИ 8х120х1 и ШМГИ 10х160х1, которые не производятся другими производителями. Шины медные гибкие изолированные ШМГИ производятся стандартной длиной 2 м. ШМГИ могут быть изготовлены под заказ длиной до 4 м. 

Шины медные гибкие изолированные ШМГИ имеют обозначение: NxAxB

 ШМГИ - обозначениеN – количество пластин;

А – ширина пластины;

В – толщина пластины.

Шины медные гибкие изолированные ШМГИ. Технические характеристики:

Номенклатура ШМГИ

ТИПСечениеДопустимая сила тока при ΔТ 50°, А 
 мм21  шина2 шины 3 шины
ШМГИ 2×15,5×0,8×200024,8212364477
ШМГИ 2x20x1x200040275473618
ШМГИ 2x24x1x200048380653855
ШМГИ 2x32x1x200064406698913
ШМГИ 2x40x1x2000804557821023
ШМГИ 3x9x0,8×2000
(снята с производства)
21,6134230301
ШМГИ 3x20x1x200060360619810
ШМГИ 3x24x1x200072413710929
ШМГИ 3x32x1x2000964808251080
ШМГИ 3x40x1x20001205228971174
ШМГИ 3x50x1x200015059210181332
ШМГИ 3x63x1x200018967511131431
ШМГИ 3x80x1x200024082713641753
ШМГИ 4×15,5×0,8×200049,6320550720
ШМГИ 4x20x1x200080402691904
ШМГИ 4x24x1x2000964657991046
ШМГИ 4x32x1x20001285489421233
ШМГИ 4x40x1x200016061510571383
ШМГИ 4x50x1x200020072712501635
ШМГИ 4x63x1x200025285514101812
ШМГИ 4x80x1x2000320101516742151
ШМГИ 4x100x1x2000400122521072756
ШМГИ 5x20x1x2000100420722945
ШМГИ 5x24x1x20001205148841156
ШМГИ 5x32x1x200016064011001440
ШМГИ 5x40x1x200020076013071710
ШМГИ 5x50x1x200025093015992092
ШМГИ 5x63x1x2000315103016992183
ШМГИ 5x80x1x2000400117519382491
ШМГИ 5x100x1x2000500138522162797
ШМГИ 6x9x0,8×2000
(снята с производства)
43,2245421551
ШМГИ 6×15,5×0,8×200074,4402691904
ШМГИ 6x20x1x20001204627941039
ШМГИ 6x24x1x20001445669731273
ШМГИ 6x32x1x200019271512291608
ШМГИ 6x40x1x200024086014791935
ШМГИ 6x50x1x2000300103517802328
ШМГИ 6x63x1x2000378121520042575
ШМГИ 6x80x1x2000480137522682915
ШМГИ 6x100x1x2000600155024803131
ШМГИ 8x24x1x200019267811661525
ШМГИ 8x32x1x200025686014791935
ШМГИ 8x40x1x2000320104017882340
ШМГИ 8x50x1x2000400117520212643
ШМГИ 8x63x1x2000504139523012957
ШМГИ 8x80x1x2000640160026403392
ШМГИ 8x100x1x2000800181529043666
ШМГИ 8x120x1x2000960213534164312
ШМГИ 9x9x0,8×200064,8265455596
ШМГИ 10x15x0,8×20001244557821023
ШМГИ 10x20x1x200020064511091451
ШМГИ 10x24x1x200024080013761800
ШМГИ 10x32x1x2000320104017882340
ШМГИ 10x40x1x2000400118120312657
ШМГИ 10x50x1x2000500139523993138
ШМГИ 10x63x1x2000630160026403392
ШМГИ 10x80x1x2000800177529283763
ШМГИ 10x100x1x20001000198531764009
ШМГИ 10x120x1x20001200233037284706
ШМГИ 10x160x1x20001600348051456490
ШМГИ 12x100x1x20001200211533844272
ШМГИ 12x120x1x20001440242738834902

*Значения допустимых длительных токов, опубликованные в таблице, носят ознакомительный характер. 

Расчет допустимой силы тока медной гибкой изолированной шины

Обработка шины медной гибкой изолированной ШМГИ при монтаже

Крепление изолированных шин ШМГИ, ШМТИ, ШАТИ в шкафах НКУ

Гибкие материалы:  Симптомы гиперактивности у ребёнка, что делать родителям | Дефектология Проф

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *