Выбор ошиновки цепи силового трансформатора. — КиберПедия

Выбор выключателей

В общих сведениях о выключателях
рассмотрены те параметры, ко­торые характеризуют выключатели по ГОСТ. При
выборе вы­ключателей необходимо учесть 12 различных параметров, но, так как
заводами-изготовителями гарантируется определенная зависимость парамет­ров, например:

допустимо производить выбор
выключателей по важнейшим параметрам:

по напряжению установки:

по
длительному току

по отключающей способности.

В первую очередь
производится проверка на симметричный ток отключения по условию :

Затем
проверяется возможность отключения апериодиче­ской составляющей тока КЗ:

где   – номинальное
допускаемое значение апериодической составляю­щей в отключаемом токе для
времени ;  – нормированное значение со­держания апериодической
составляющей в отключаемом токе, % (по рис 3); – апериодическая составляющая тока КЗ в момент
расхождения контактов ;  – наименьшее время от
начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов:где  c– минимальное
время действия релейной    защиты; – собственное
время отключения выключателя.Если условие  соблюдается, а  , то допускается
проверку по отключающей способности производить по полно­му токуКЗ:

По включающей способности
проверка производится по условию:

где
– ударный ток КЗ в цепи выключателя;  -начальное значение пе­риодической
составляющей тока КЗ в цепи выключателя;  – номи­нальный
ток включения (действующее значение периодической составляю­щей); – наибольший пик тока включения (по каталогу). Заводами-изго­товителями
соблюдается условие   , где k_y
= 1,8 – ударный коэффициент, нормированный для выключателей. Проверка по двум
усло­виям необходима потому, что для конкретной системы k_y может быть бо­лее 1.8.

На электродинамическую стойкость выключатель прове­ряется по предельным
сквозным токам КЗ:

где  – наибольший пик (ток
электродинамической стойкости) по катало­гу  – действующее значение
периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ. Проверка по двум
условиям производится по тем же соображениям, которые указаны выше.

На термическую
стойкость выключатель проверяется по теп­ловому импульсу тока КЗ:

где В_к – тепловой импульс тока КЗ
по расчету;  – среднеквадратичное значение тока за
время его протекания (ток термической стойкости) по ка­талогу; – Длительность протекания тока термической стойкости по ка­талогу.
Методика  расчета  удаленного и неудаленного
КЗ изложена в [3].

Проверка
выключателей по параметрам восстанавливающегося напря­жения на контактах
выключателя в учебном проектировании обычно не производится, так как в большинстве
энергосистем реальные условия вос­становления напряжения соответствуют условиям
испытания выключателя.

Пример Задание: Выбрать выключатель Q1 и
разъединитель QS1 в цепи ге­нератора ТВФ-63-2,
работающего на шины 10,5 кВ, и выключатель Q2 и разъединитель QS2 в цепи блока с генератором ТВФ-120-2 (рис, 4). Расчетные
токи КЗ даны в табл. 4.

Выбор Q1, QS1. Расчетные токи продолжительного режима определяем, А:

Таблица 4 – Расчет токов КЗ

Расчетные токи
КЗ принимаем по табл. 4.

Выбираем   по  
каталогу   выключатель   маломасляный МГГ-10-5000-45УЗ (масляный генераторный,
горшковый, 10кВ, номинальный ток
отключения 45 кА, для умеренного климата, закрытой установки).

Выбираем
разъединитель РВК-10-5000 (=200 кА; =70 кА; =10 с). Расчетные и каталожные данные сведены в табл.
5.

Выбор Q2, QS2. Расчетный ток продолжительного
режима в цепи блока гене­ратор — трансформатор определяется по наибольшей
электрической мощности ге­нератора ТВФ-120-2 (125 MBA), А:

Расчетные токи
КЗ принимаем по табл. 4. cучетом того, что все цепи на сто­роне ВН проверяются по
суммарному току КЗ на шинах:

=14,08 кА; =13,68 кА; =34,24 кА; =5,01 кА; В_к = 14,08² (0,18
0,14) = 63,44 кА². с.

Выбираем по каталогу
02.00.06-81  маломасляный выключатель
ВМТ-110Б-20 (110 кВ, 1000 А, ток отключения 20 кА,). Привод к выключателю
ШПЭ-44У 1. Выбираем по ката­логу 02.10.05-81 разъединитель типа РНДЗ-110/1000У1
(разъединитель для наружной установки, двухколонковый, с заземляющим ножом, на
110 кВ, 1000 А). При­вод — ПР-У1. Все расчетные и каталожные данные сведены в
табл. 6.

3. Разъединители

          Разъединитель
– это контактный коммутационный аппарат, предназначенный для отключения и
включения электрической цепи без тока или с незначительным током, который для
обеспечения безопасности имеет между контактами в отключенном положении
изоляционный промежуток.

          Разъединителями
нельзя отключать токи нагрузки, так как контактная система их не имеет
дугогасительных устройств и в случае ошибочного отключения токов нагрузки
возникает устойчивая дуга, которая может привести к междуфазному КЗ и
несчастным случаям с обслуживающим персоналом. Перед операцией разъединителем
цепь должна быть разомкнута выключателем.

          Разъединители
играют важную роль в схемах электроустановок, от надежности их работы зависит
надежность работы всей электроустановки, поэтому к ним предъявляют следующие
требования:

·       
создание видимого разрыва в воздухе,
электрическая прочность которого соответствует максимальному импульсному напряжению;

·       
электродинамическая и термическая стойкость при
протекании токов КЗ;

·       
исключение самопроизвольных отключений;

·       
четкое включение и отключение при наихудших
условиях работы (обледенение, снег, ветер);

Разъединители
по числу полюсов могут быть одно- и
трехполюсными, по роду установки – для
внутренних и наружных установок, по конструкции – рубящего, поворотного, катящего, пантографического и подвесного типа.

Выбор 
разъединителей.

Выбор
разъединителей производится:

·       
по напряжению установки                  

·       
по току           

·       
по конструкции, роду установки;

·       
по электродинамической стойкости   

где – предельный сквозной ток КЗ (амплитуда и действующее
значение)

·       
по термической стойкости

          где
В_к  – тепловой импульс по расчету, ;  – предельный ток
термической стойкости;  – длительность
протекания предельного тока термической стойкости.

          Короткозамыкатели
выбираются по тем же условиям, но без проверки по току нагрузки.

          Примеры
выбора и проверка разъединителей приведен в таблицах 5 и 6.

Таблица
5 – Расчетные и каталожные данные

Таблица 6 – Расчетные и
каталожные данные

4. Реакторы

Реакторы служат для ограничения токов КЗ в мощных
электроустановках, а также позволяют поддерживать на шинах определенный уровень
напряжения при повреждении за реакторами.

       Основная область применения реакторов –
электрические сети напряжением 6-10 кВ. Иногда 
токоограничивающие реакторы используются в установках 35 кВ и выше, а
также при напряжении ниже 1000 В.

       Реактор представляет собой индуктивную
катушку, не имеющую сердечника из магнитного материала. Благодаря этому он
обладает постоянным индуктивным сопротивлением, не зависящим от протекающего
тока.

При горизонтальном расположении фаз

Dcp = 1.26D,

где
D – расстояние между соседними
фазами, см.

В распределительных устройствах 330 кВ и выше каждая
фаза для уменьшения коронирования выполняется двумя, тремя или четырьмя прово­дами
(см. [1]), т. е. применяются расщепленные провода. В отдельных слу­чаях
расщепленные провода применяются также на линиях 220 кВ. Напря­женность
электрического поля (максимальное значение) вокруг расщеплен­ных проводов,
кВ/см,

где k — коэффициент,
учитывающий число проводов п в фазе;  –  эквива­лентный радиус расщепленных проводов
(см. [1]).

Расстояние между проводами в расщепленной фазе а принимается в уста­новках 220 кВ 20-30 см, в установках 330-750
кВ – 40 см.

При горизонтальном расположении проводов напряженность
на среднем проводе примерно на 7% больше величин, определенных ранее.

Провода не будут коронировать, если наибольшая
напряженность поля у поверхности любого провода не более 0,9Еo. Таким образом,
условие образования короны можно записать в виде

1,07Е 0,9Е_o

          Пример 1.

Задание. Выбрать сборные шины 110 кВ и
токоведущие части в блоке от сборных шин до выводов блочного трансформатора. Генератор
G3 типа ТВФ-100-2, трансформатор ТДЦ-125000/110, Т_мах = 6000 ч. Токи КЗ на
шинах 110 кВ:= 14,18 кА; i_у = 34,56 кА.

Решение. Выбор сборных шин 110 кВ. Так как сборные шины по экономической
плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной
нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения, в данном случае
блока генератор — трансформатор, А:

Блочный
трансформатор не может быть нагружен мощностью, большей, чем мощность
генератора 118 MB • А,
поэтому

Imax =Iнорм = 620 А.

По
[2] принимаем AC-300/48,
q = 300 мм2, d = 24,4 мм, Iдоп = 690 А. Фазы расположены горизонтально с
расстоянием между фазами 300
см.

Проверка шин на схлестывание не производится, так как <20кА [1].

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, так как шины
выполнены голыми проводами на открытом воздухе [1].

Проверка по условиям коронирования в данном случае могла бы не
производиться, так как согласно ПУЭ минимальное сечение для воздуш­ных линий
110 кВ 70 мм2. Учитывая, что на ОРУ 110 кВ расстояние между проводами
меньше, чем на воздушных линиях, а также для пояснения методики расчета,
проведем проверочный расчет.

Начальная критическая напряженность, кВ/см:

Напряженность вокруг провода, кВ/см:

Здесь
принято U=121 кВ, так как на шинах
электростанции поддерживается напряжение 1,1Uном.

Условие
проверки:

1,07Е  0,9E_o;

1,07 • 14,1 = 15,1 < 0,9 • 31,6 = 28,4.

Таким образом, провод AC-300/48
no условиям короны проходит.

Токоведущие
части от выводов 110 кВ блочного трансфор­матора до сборных шин выполняем
гибкими проводами. Сечение выбираем по экономической плотности тока Jэ= 1 А/мм2 (табл. 2), мм2:

Принимаем два провода в фазе АС-300/48, наружный диаметр 24,4 мм, допустимый ток 2690= 1380 А.

Проверяем провода по допустимому току

Imax = 620 А < Iдол
= 1380 А.

Проверку на термическое действие тока согласно [1] не производим.
Проверку на коронирование также не производим, так как выше было показано, что
провод АС-300/48 не коронирует.

Пример 2.

Задание. Выбрать число и
марки проводов в гибком токопроводе для присоединения генератора ТВФ-63 с
распределительным устройством 10 кВ,если
Т_max= 6000
ч, = 50 кА, допустимая
стрела провеса по габаритно-монтажным условиям h=2,5 м.
Проверить токопровод по условиям схлестывания при КЗ.

Решение. Выбираем сечение по
экономической плотности тока Jэ=1А/мм2
(табл. 4.5), мм2:

Принимаем два несущих провода АС-500/64, тогда сечение алюминиевых проводов
должно быть, мм2:

Число проводов А-500

Принимаем
токопровод 2АС-500/64 6А-500 диаметром

d = 160          мм,расстояние между фазами D
= 3 м.

Проверяем по
допустимому току:

 А >  A.

Пучок гибких неизолированных проводов имеет большую
поверхность охлажде­ния, поэтому проверка на термическую стойкость не произво­дится.

Проверяем токопровод по условиям схлестывания.

Сила
взаимодействия  между фазами, Н/м:

Сила тяжести 1 м
токопровода (с учетом массы колец 1,6 кг, массы 1 м провода АС-500/64 1,85 кг, провода А-500 1,38 кг) определяется, Н/м:

g = 9,8 (2 • 1,85 6 • 1,38 1,6) = 133.

Принимая
время действия релейной защиты (дифференциальной) tз=0,1
с, находим, с:

По
диаграмме (см [1]) для значения f /g = 125/133
= 0,94 находим b/h=0,24,
откуда b= 0,24 • 2,5 = 0,6
м.

Допустимое
отклонение фазы, м:

Схлестывания не произойдет, так как b <bдоп.

Проверяем гибкий токопровод по электродинамическому
взаимодействию проводников одной фазы. Усилие на каждый провод, Н/м:

Удельная
нагрузка на каждый провод от взаимодействия при КЗ, МПа/м:

Удельная
нагрузка на провод А-500 от собственного веса, МПа/м:

Принимая максимальное тяжение на фазу в нормальном режиме, Тф,max=100•103
Н, определяем, МПа:

Определяем допустимое расстояние между распорками внутри фазы, м:

Таким
образом, в токопроводе необходима установка внутрифазных распорок на расстоянии
не более 5,77 м
друг от друга.

Выбор кабелей

Кабели широко применяются в
электроустановках. Потребители 6—10 кВ, как правило, получают питание по
кабельным линиям, которые сначала прокладываются в кабельных туннелях в
распределительном устройстве, а затем в земле (в траншеях). Для присоединения потребителей
собственных нужд электростанций и подстанций к соответствующим шинам также
используются кабели 6 и 0,4 кВ.

Эти кабели прокладываются в кабель­ных полуэтажах,
кабельных туннелях, на металлических лотках, укреплен­ных на стенах и
конструкциях здания или открытого распределитель­ного устройства. Чтобы
обеспечить пожарную безопасность в производст­венных помещениях ТЭС и АЭС, рекомендуется
применять кабели, у кото­рых изоляция, оболочка и покрытия выполнены из
невоспламеняющихся материалов, например из самозатухающего полиэтилена или
поливинил-хлоридного пластиката.

В зависимости от места прокладки, свойств среды,
механических усилий, воздействующих на кабель, рекомендуются различные марки
кабелей (табл. 3).

Кабели выбирают:

·       
по напряжению установки

·       
по конструкции

·       
по экономической плотности тока ·по допустимому току где  – длительно допустимый
ток с учетом поправки на число рядом положенных в земле кабелей k₁  и на
температуру окружающей среды k₂.

Поправочные коэффициенты k1 и k2, допустимый ток находят по справоч­никам или
ПУЭ.

При выборе сечения кабелей следует учитывать допустимую
перегрузку их, определяемую по ПУЭ в зависимости от вида прокладки,
длительности максимума и предварительной нагрузки.

Выбранные по нормальному режиму кабели проверяют на
термическую стойкость по условию:

При этом кабели
небольшой длины проверяют по току при КЗ в начале кабеля; одиночные кабели со
ступенчатым сечением по длине проверяют по току при КЗ в начале каждого
участка. Два параллельных кабеля и более проверяют по токам при КЗ непосредственно
за пучком кабелей, т. е. с учетом разветвления тока КЗ.

Таблица 3 – Рекомендуемые марки кабелей

        Пример:
 Выбрать сечение кабеля в цепи линии
10 кВ, присоединенной к групповому реактору I_норм=
200 А, I_мах=310 А. Кабель прокладывается в кабельном
полуэтаже закрытого распределительного устройства,

Решение. Выбираем кабель
марки ААГ, 10 кВ, трехжильный. Опреде­ляем экономическое сечение, мм2:

По условиям
монтажа принимаем два кабеля по 95
мм2, Iдоп,ном=155А.
По­правочный коэффициент на температуру воздуха по табл. [1] = 0,93, тогда
длительно допустимый ток на два кабеля:

что меньше 

поэтому увеличиваем се­чение до 120 мм2; Iдоп.ном
=185А;

I_доп =0,931852 = 344,1 А, что больше I_max= 310 А.

В конкретных условиях, при известной длительности наибольшей нагрузки,
можно учесть допустимую перегрузку кабелей (табл. 1.3.1 и 1.3.2 ПУЭ) и принять
меньшее сечение.

Для проверки термической стойкости определяем ток КЗ за пучком из двух
кабелей (§ 1.4.17 ПУЭ).

По примеру 3.9 [1] Х_рез
= 0,32Ом, по табл. 3.3 [1] X₀= 0,08 Ом/км.Примем длину кабеля 50
м, тогда результирующее сопротивление увеличится всего
на 0,085010 ^-3 = 0,004Ом. Если учесть активное сопротивление, то  
r_о = 0,28 Ом/км, тогда, Ом:

С учетом параллельного соединения кабелей полное результирующее сопро­тивление,
Ом:

Ток КЗ за пучком кабелей, кА:

По каждому кабелю     проходит ток КЗ 18,82/2 = 9,41 кА, тогда
тепловой импульс тока КЗ, :

Минимальное
сечение по термической стойкости, мм2:

где С = 100 по табл. 3.14. [1]

Таким образом, необходимо принять два кабеля по 120 мм2
.

2.
ВЫКЛЮЧАТЕЛИ ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ