Радиус загиба арматуры 12 диаметра

По проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры

(к СНиП 2.03.01-84)

ЧАСТЬ 4

АРМАТУРА, СЕТКИ И КАРКАСЫ

https://www.youtube.com/watch?v=NwchcUPKG1g

Отдельные арматурные стержни

5.9. Сортамент арматурных стержней для железобетонных конструкций приведен в прил. 4.

5.10. При проектировании железобетонных конструкций, особенно с большим насыщением арматурой, необходимо учитывать следующие характеристики арматурных стержней:

размеры поперечных сечений стержней периодического профиля с учетом допускаемых отклонений от них;

радиусы загиба стержней и соответствующие габариты гнутых элементов;

допускаемые отклонения от проектных размеров при размещении стержней сварных сеток, каркасов, закладных деталей и т. п.

5.11. При проектировании гнутых стержней диаметры и углы загиба должны отвечать требованиям табл. 37. Длина гнутых стержней определяется по оси стержня.

Таблица 37

* Допускается загибать стержни на 180° при снижении расчетного сопротивления растяжению на 10 %.

Размеры крюков для анкеровки гладких стержней арматуры должны приниматься в соответствии с черт. 92.

Черт. 92. Размеры крюков на концах стержней гладкой рабочей арматуры

Сварные соединения арматуры

5.12(5.32). Арматура из горячекатаной стали гладкого и периодического профилей, термически упрочненной стали класса Ат-IIIС и обыкновенной арматурной проволоки должна, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней между собой контактной сварки — точечной и стыковой. Допускается применение полуавтоматической дуговой сварки, а также ручной согласно п. 5.18.

5.13 (5.33). Типы сварных соединений и способы сварки арматуры должны назначаться с учетом условий эксплуатации и свариваемости стали, технико-экономических показателей и технологических возможностей предприятия-изготовителя в соответствии с указаниями государственных стандартов и нормативных документов на сварную арматуру (табл. 38).

Соединения, не предусмотренные действующими нормативными документами, допускается выполнять по рабочим чертежам, утвержденным в установленном порядке.

Стыковые соединения стержней могут предусматриваться без применения сварки с помощью обжатых обойм по согласованию с предприятием-изготовителем.

5.14(5.34). В заводских условиях при изготовлении сварных арматурных сеток, каркасов и соединений по длине отдельных стержней следует применять преимущественно контактную сварку — точечную и стыковую (см. поз. 1, 2 и 5 табл. 38).

5.15(5.35).При монтаже арматурных изделий и сборных железобетонных конструкций для соединения встык стержней диаметром 20 мм и более следует предусматривать ванную сварку в инвентарных (съемных) медных или графитовых формах (см. поз. 7-9 табл. 38), а также ванную, ванно-шовную и сварку многослойными швами на остающихся стальных скобах-накладках

¹

(см. поз. 10-13 табл. 38). При этом в первую очередь должны применяться механизированные способы сварки (см. поз. 7, 8, 10, 12 табл. 38), обеспечивающие возможность контроля качества соединений. Допускается при специальном обосновании сварка вертикальных стержней многослойными швами без дополнительных технологических элементов (см. поз. 14 табл. 38).

¹

Скоба-накладка ѕ дополнительная конструктивно-технологическая деталь, воспринимающая часть осевой нагрузки, площадь сечения которой составляет не менее 50 % площади сечения стыкуемых стержни.

5.16. Проектирование сварных стыковых соединений арматуры с применением инвентарных форм и других формующих элементов производится с учетом следующих требований:

а) расстояния между стыкуемыми стержнями, а также от стыкуемых стержней до ближайшей грани железобетонного элемента должны назначаться с учетом возможности установки формующих элементов и удаления инвентарных форм. Размеры и способы установки инвентарных форм стальных скоб-накладок следует принимать согласно нормативным документам по сварке.

Общая длина выпусков должна соответствовать расстоянию между гранями стыкуемых железобетонных элементов и быть не менее 350 мм. Расстояние от торцов стыкуемых выпусков до граней элементов (с учетом защиты бетона от перегрева) принимается не менее 100 мм (черт. 93, а);

б) расположение стыкуемых стержней должно обеспечивать возможность ввода электрода под углом не более 30° к вертикали (черт. 93, б, в);

в) зазоры между стыкуемыми стержнями при дуговой ванной сварке должны выполняться в соответствии с требованиями государственных стандартов и нормативных документов по сварке. При зазорах, превышающих максимально допустимые, соединение стержней допускается производить с применением промежуточного элемента — вставки из арматурного стержня того же диаметра и класса, что и стыкуемые стержни.

Черт. 93. Дуговая ванная сварка выпусков арматуры.

а — стыковое соединение стержней; б — горизонтальный стык; в ѕ вертикальный стык

5.17. Для соединения между собой стержневой арматуры диаметром 10 ѕ 18 мм при монтаже, а также для соединения стержневой арматуры с сортовым прокатом (закладными деталями) или с анкерными и закрепляющими устройствами должна применяться ручная дуговая сварка протяженными швами (см. поз. 15 и 16 табл. 38 и поз. 1 табл. 53).

5.18. При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается применять дуговую сварку в следующих случаях:

а) для соединения по длине заготовок арматуры диаметром 10 мм и более (см. поз. 15 и 16 табл. 38);

б) при выполнении крестообразных соединений арматурных сеток с ненормированной прочностью (см. п. 5.19 и поз. 3 табл. 38).

Таблица 38

Продолжение табл. 38

	Способ сварки	Схема конструкции соединения	Дополнительные указания
	1	6	7
	Крестообразные соединения
	1. Контактная точечная двух стержней		d’/d = 0,25 ‑ 1,00
	2. То же, трех стержней		dў/d = 0,50 ‑ 2,00
	3. Ручная дуговая точечными прихватками		В условиях отрицательных температур допускается применять сварные соединения только из арматурной стали классов А-I и аc-II. Сварка применяется для соединений с ненормированной прочностью (см. п. 5.19)
	4. То же, с принудительным формированием шва		Сварка допускается для соединения стержней в основном для монолитного железобетона Сварка выполняется в инвентарных формах
	Стыковые соединения
	5 Контактная стыковая		Допускается при применении специального устройства, обеспечивающего предварительный нагрев стержня большего диаметра
6. Контактная стыковая с последующей механической обработкой			Рекомендуется для конструкций, работающих на многократно повторяющиеся нагрузки
В инвентарных формах
7. Ванная механизированная под флюсом			Для труднодоступных сверху соединений горизонтальных стержней, требующих наклонного ввода электрода (см. п. 5.16б),
8. Дуговая механизированная порошковой проволокой			Допускается сварка горизонтальных спаренных стержней из арматуры класса А-III, диаметром 32 ѕ 40 мм при dў/d = 0,8 ‑ 1,0
9. Ванная одноэлектродная
На стальной скобе-накладке
10. Дуговая механизированная порошковой проволокой			dў/d = 0,5 ‑ 1,0. При сварке арматуры класса Ат-IIIC dў/d = 0,8 ‑ 1,0
11. Ванно-шовная
12. Дуговая механизированная открытой дугой голой легированной проволокой
13. Ручная дуговая многослойными швами
14. То же, без дополнительных технологических элементов			dў/d = 0,5 ‑ 1,0
15. Ручная дуговая протяженными швами с накладками из стержней			Длина накладок l для арматуры классов: А-I ѕ 6d; А-II, А-III и Ат-IIIC ѕ 8d. Для арматуры классов А-I, А-II и А-III допускаются двусторонние швы с длиной накладок l = 4d
Нахлесточные соединения
16. Ручная дуговая протяженными швами двух стержней			Длина нахлесток l для арматуры классов: А-I ѕ 6d; А-II, А-III и Ат-IIIC ѕ 8d. Для арматуры классов А-I, А-II марки 10ГТ допускаются двусторонние швы с длиной нахлестки l = 4d

Примечание. Указания по сварке высокопрочной стержневой арматуры классов A-IV, Ат-IVC, A-V и A-VI приведены в СНиП 2.03.01-84 (см. обязательное приложение 3) и ГОСТ 14098-85.

в) при выполнении сварных соединений с нормированной прочностью в сетках и каркасах с обязательными дополнительными конструктивными элементами в местах соединения стержней (косынок, прокладок, крюков и т. п.) или с принудительным формированием шва (см. поз. 4 табл. 38).

5.19. Крестообразные сварные соединения с ненормированной прочностью допускаются в следующих случаях:

а) в сетках с рабочей арматурой периодического профиля, предназначенных для армирования плит, стенок и т. п.;

б) в местах соединения продольных или поперечных стержней плоских сеток со стержнями, объединяющими их в пространственный каркас, если элемент не работает на кручение и продольные стержни не учитываются в расчете как сжатые;

в) в местах соединения продольной арматуры пространственных каркасов с поперечной арматурой в виде непрерывной спирали.

Во всех других случаях, в том числе при приваривании анкерующих стержней сеток (см. пп. 3.44, 5.45 и 5.46), сварные соединения должны обладать нормированной прочностью.

Крестообразные соединения с ненормированной прочностью могут выполняться дуговой сваркой точечными прихватками (см. поз. 3 табл. 38), а также контактной точечной сваркой (см. поз. 1 и 2 табл. 38) при пониженных требованиях к прочности соединения, регламентированной ГОСТ 10922—75, при пониженных требованиях к минимальной относительной осадке h/d’ (см. эскиз поз. 1 табл. 38), регламентированной ГОСТ 14098-85, но не менее указанной в табл. 8 СН 393-78.

5.20. Допускается стыкование стержней сваркой в любом сечении по длине изделия. Стыки (швы), выполняемые дуговой сваркой, следует располагать таким образом, чтобы они не препятствовали бетонированию, т. е. устраивать их в местах, менее насыщенных арматурой, избегать устройства нескольких стыков в одном сечении и т. п.

Плоские сварные сетки

¹¹

Здесь и далее по тексту термин «плоские сварные сетки» включает в себя любые плоские сварные арматурные изделия (сетки, каркасы).

5.21. При проектировании плоских сеток следует учитывать требования унификации габаритов, шагов и диаметров продольной и поперечной арматуры. Сетки должны быть удобны для транспортирования, складирования и укладки в форму. В первую очередь рекомендуется предусматривать использование товарных сеток и сеток централизованного изготовления размерами по действующим стандартам или нормалям.

Арматурные сетки, не отвечающие этим параметрам, следует проектировать с учетом их изготовления с помощью контактной точечной сварки на многоэлектродных машинах.

5.22. Параметры широких сварных сеток, изготовляемых на серийно выпускаемых многоэлектродных машинах, приводятся в табл. 39, узких сеток — в табл. 40.

В целях сокращения числа переналадок многоэлектродных машин рекомендуется при проектировании унифицировать шаги арматуры, главным образом продольной, для железобетонных изделий данной серии или каталога.

Таблица 39

¹

Изготовляется в виде непрерывного полотна с последующей разрезкой.

Тип IТип IIТип III

Таблица 40

Примечание. Параметры, указанные для тяжелых сеток типа I, могут быть приняты также для сеток из стержней диаметром от 3 до 8 мм включ.

Tип ITип II

Допускается принимать отличающиеся от указанных в табл. 39 и 40 шаги стержней при разработке чертежей железобетонных изделий для конкретного завода-изготовителя применительно к параметрам установленного оборудования и при условии унификации этих шагов на заводе.

Сварные сетки, изготовляемые на многоэлектродных машинах, должны иметь прямоугольный контур с прямоугольными ячейками. На концах стержней не должно быть отгибов, крюков или петель. Их устройство допускается лишь по согласованию с заводом-изготовителем.

5.23. Сварные сетки, конструктивные параметры которых не позволяют изготовлять их на многоэлектродных машинах, следует проектировать, ориентируясь на технологические возможности одноточечных сварочных машин (табл. 41).

5.24. Товарные сварные сетки, а также сетки и каркасы, изготовленные на многоэлектродных и одноточечных машинах, могут быть использованы как законченные арматурные изделия или как полуфабрикат, подвергаемый доработке (разрезка сетки, вырезка отверстий, сгибание сетки для получения пространственного каркаса и в виде исключения ѕ приваривание дополнительных стержней).

Приваривание дополнительных стержней может производиться контактной сваркой (черт. 94, а, б) с учетом указаний табл. 41, а также электродуговой сваркой продольными швами (черт. 94, в) с учетом требований п. 5.18.

Сгибание сетки производится в соответствии с указаниями п. 5.27.

Таблица 41

Черт. 94. Приваривание дополнительного продольного стержня к сварной сетке

а — исходная сетка; б — приваривание дополнительного стержня вблизи основного поперечного стержня точечной сваркой; в ѕ то же, к основному стержню вплотную электродуговой сваркой продольными швами; 1 ѕ основной стержень; 2 ѕ дополнительный стержень; 3 ѕ электродуговая сварка (при длине

l

Ј 6 м допускается стержень 2 приваривать только по концам изделия)

5.25. При армировании стенок балок переменной высоты рекомендуется:

а) при уклоне не более 1:10 применять каркасы с группами стержней одной длины (черт. 95, а);

б) при уклоне более 1:10 применять раздельные прямоугольные каркасы (черт. 95, б) или прямоугольные сетки с последующей разрезкой по наклонной линии (черт. 95, в) с добавлением при необходимости окаймляющего стержня.

При армировании непрямоугольных плит рекомендуется применять сварные сетки, получаемые из прямоугольных в результате их разрезки (черт. 95, г).

Пространственные арматурные каркасы

5.26. Арматуру железобетонных элементов (линейных в особенности) следует проектировать преимущественно в виде пространственных каркасов.

Пространственные каркасы могут выполняться целиком на изделие или в виде пространственных блоков, применяемых в сочетании с плоскими или гнутыми сетками, отдельными стержнями и т. п.

Пространственные каркасы следует конструировать достаточно жесткими для возможности их складирования, транспортирования и соблюдения проектного положения в форме. Жесткость их должна обеспечиваться установкой в необходимых случаях связей в виде стержней, планок и т. п.

Черт. 95. Армирование изделий переменных размеров

а — стенок балки сеткой с группами поперечных стержней одной длины; б ѕ то же, раздельными прямоугольными сетками; в ѕ то же, прямоугольной сеткой с разрезкой ее по наклонной линии и добавлением окаймляющих стержней; г ѕ сварными сетками для плит переменной ширины, получаемыми разрезкой прямоугольной сетки

Закладные детали и строповочные устройства (петли, трубки и т. п.) допускается крепить к пространственному каркасу при условии обеспечения требуемой точности расположения. Если при этом отклонения от проектного положения закладных деталей могут снизить несущую способность стыков железобетонных изделий, следует предусматривать крепление этих деталей к форме.

5.27. При образовании пространственных каркасов с применением гнутых плоских сеток рекомендуется предусматривать гнутые сетки с очертанием по типу приведенных на черт. 96, а и получаемые на серийном гибочном оборудовании. При этом должны соблюдаться следующие требования:

длина сеток должна быть не более 6 м (при согласовании с заводом-изготовителем допускается до 9 м);

Черт. 96. Примеры очертания гнутых сварных сеток

а ѕ рекомендуемые (сетки изготовляются на серийном оборудовании); б ѕ допускаемые (требующие специального оборудования или приспособления); в — при пакетировании гнутых элементов пространственных каркасов для хранения и транспортирования (расположение прямых продольных стержней показано условно)

длина отгибаемого участка (см. черт. 97, е) ѕ не менее 60 мм и не менее 8d,

диаметр отгибаемых стержней ѕ не более 12 мм (по согласованию с заводом-изготовителем ѕ до 32 мм).

При массовом изготовлении по согласованию с заводом-изготовителем допускаются гнутые сетки и других очертаний, например по типу приведенных на черт. 96, б, изготовление которых требует специального оборудования или приспособлений.

Пространственные каркасы, подлежащие транспортированию или хранению, рекомендуется проектировать из элементов, поддающихся плотному пакетированию (черт. 96, в).

Диаметры стержней гнутых сварных сеток, радиусы и углы загиба, расположение продольных стержней следует назначать с учетом классов применяемой стали в соответствии с черт. 97.

Черт. 97. Параметры гнутых сварных сеток
а, б — место загиба сетки удалено от продольных стержней (параметры загиба принимаются по табл. 37); в — место загиба сетки совпадает с продольным стержнем, расположейным с внутренней стороны сетки (диаметр D принимается по табл. 37 с увеличением на 2d), г ѕ место загиба сетки совпадает с продольным стержнем, расположенным снаружи; д ѕ место загиба сетки совпадает с продольным стержнем большего диаметра, расположенным внутри сетки; е ѕ концевые участки гнутого стержня сетки; d — диаметр сгибаемого стержня; d₁ – диаметр продольного стержня; D — диаметр условного круга загиба стержня

5.28. Объединение арматурных изделий в пространственный каркас рекомендуется предусматривать контактной точечной сваркой крестообразных пересечений стержней с помощью сварочных клещей. Минимальные расстояния в свету между стержнями, при которых обеспечивается беспрепятственный проход электродов сварочных клещей, для каркасов железобетонных элементов приведены на черт. 98.Максимальные допускаемые диаметры свариваемых стержней определяются по табл. 42.Таблица 42

Примечание. В скобках указаны максимальные диаметры, допускаемые по согласованию с заводом-изготовителем.

Черт. 98. Примеры пространственных каркасов железобетонных элементов, изготовляемых с применением сварки сварочными клещами

а — стержней внешних углов каркасов линейных конструкций; б ѕ промежуточных стержней каркасов линейных конструкций; в ѕ стержней узкой сетки со стержнями двух широких сеток для плоскостных конструкций; 1 ѕ сварочные клещи; 2 ѕ широкая сетка; 3 ѕ узкая сетка.

При d

₁

d

₂

Ј 25 мм a = 60 мм, b = 100 мм; при 28 мм Ј d

₁

d

₂

Ј 40 мм а = 75 мм, b = 120 мм

5.29. Пространственные каркасы для армирования линейных элементов (колонн, свай, балок и т. п.) рекомендуется изготовлять с применением контактной точечной сварки следующими способами:

а) соединением плоских сеток отдельными стержнями, привариваемыми к продольным стержням сеток с помощью сварочных клещей (черт. 99, а) в соответствии с п. 5.28;

б) соединением гнутых сеток стержнями (черт. 99, б), привариваемыми, как указано выше;

в) навивкой спиральной поперечной арматуры на продольную арматуру (черт. 99, в) со сваркой в процессе навивки всех пересечений с помощью сварочных клещей. Такие каркасы рекомендуются для армирования труб, свай, бесконсольных колонн и других изделий массового изготовления;

г) нанизыванием на продольные стержни хомутов, заранее согнутых и сваренных контактной точечной сваркой в местах пересечения ветвей,с последующей сваркой клещами всех пересечений (черт. 99, г). Места пересечения ветвей хомутов размещаются по длине каркаса вразбежку.

Такие каркасы могут применяться, в частности, для армирования колонн с промежуточными консолями. При отсутствии сварочных клещей может производиться вязка соединений продольных стержней и хомутов (в этом случае рекомендуется обеспечивать пространственную жесткость каркасов приваркой дополнительных стержней, планок и т. п.);

д) сгибанием плоской сетки до получения замкнутого контура и последующей сваркой клещами поперечных стержней с продольным стержнем противоположного края исходной сетки (черт. 99, д). Этот способ рекомендуется при наличии специального оборудования или приспособлений;

е) сваркой клещами четырех плоских сварных сеток (черт. 99, е). Этот способ может быть применен, в частности, при изготовлении каркасов колонн, когда расстояние между угловыми и средними стержнями менее 75 мм, а число продольных стержней не менее восьми;

ж) соединением двух сеток монтажными стержнями, перпендикулярными плоскости изгиба и привариваемыми к поперечной арматуре сеток (черт. 99, ж). Этот способ допускается в балках, не работающих на кручение, и в колоннах при общем насыщении продольной арматурой не более 3 %;

з) соединением нескольких гнутых и плоских сеток стержнями, привариваемыми клещами (черт. 99, и);

и) из двух диагонально расположенных плоских сеток, выполняемых с помощью сварки одноточечными машинами продольных стержней сразу обеих сеток со своими поперечными стержнями (черт. 99, к), при этом должна быть обеспечена монтажная жесткость каркаса приваркой стержней, планок и т. п. Способ допускается для стоек, свай и т. п. при насыщении продольной арматурой до 1 %.

Черт. 99. Примеры конструкций пространственных каркасов линейных элементов, изготовляемых с применением контактной точечной сварки

а ѕ из двух сеток и соединительных стержней, привариваемых к продольной арматуре сеток; б ѕ из гнутых сеток и соединительных стержней; в ѕ с навивкой спиральной поперечной арматуры на продольную арматуру; г ѕ из ранее согнутых и сваренных хомутов, нанизанных на продольные стержни; д ѕ из сетки, согнутой до получения замкнутого контура; е — из четырех плоских сеток; ж — из двух сеток и монтажных стержней, перпендикулярных плоскости изгиба и привариваемых к поперечной арматуре сеток (в балках, не работающих на кручение, и в колоннах при общем насыщении продольной арматурой не более 3 %); и ѕ пространственный каркас из нескольких гнутых и плоских сеток и соединительных стержней, привариваемых с помощью сварочных клещей; к ѕ пространственные каркасы при насыщении продольной арматурой до 1 % в виде двух диагонально расположенных плоских сеток; 1 ѕ плоская сетка; 2 ѕ соединительный стержень; 3 ѕ гнутая сетка; 4 ѕ точечная сварка

5.30. Пространственные каркасы линейных элементов могут быть изготовлены без применения контактной точечной сварки следующими способами:

а) соединением сеток с помощью скоб и дуговой сваркой их с хомутами (черт. 100, а). В колоннах, в балках, работающих на кручение, а также в сжатой зоне балок с учитываемой в расчете сжатой арматурой длина односторонних сварных швов

l

должна быть не менее 6d (где d ѕ диаметр хомута), а монтажных соединений — 3d;

б) соединением плоских сеток с помощью шпилек с вязкой всех пересечений (черт. 100, б), при этом должна быть обеспечена монтажная жесткость каркаса приваркой стержней, планок и т. п.;

в) соединением плоских сеток между собой с помощью дуговой сварки продольных стержней (черт. 100, в) возле всех мест приварки хомутов. Длина швов

l

должна быть не менее 5d (где d — диаметр хомутов). Такие соединения допускаются при насыщении сечения сжатой арматурой не более 3 %;

г) из продольных стержней и гнутых хомутов с вязкой пересечений (черт. 100, г) и присоединением элементов жесткости (вязаные каркасы);

д) из одной или нескольких гнутых или плоских сеток и соединительных стержней диаметрами не более 6 мм огибанием продольных стержней сеток концами соединительных стержней с образованием замкнутой петли с помощью гибочных ключей (черт. 100, д). Способ рекомендуется при наличии специальных кондукторов, обеспечивающих надежную фиксацию каркасов.

Черт. 100. Примеры пространственных каркасов линейных элементов, изготовляемых без применения контактной точечной сварки

а — из двух плоских сеток и скоб, привариваемых к поперечной арматуре сеток; б ѕ из двух плоских сеток, соединяющихся с помощью шпипек, с вязкой всех пересечений; в ѕ из четырех плоских сеток; г ѕ из продольных стержней и гнутых хомутов с вязкой пересечений; д ѕ каркас, образуемый из одной или нескольких гнутых или плоских сеток и соединительных стержней с помощью гибочных ключей;

Из-за большой трудоемкости каркасы, приведенные в настоящем пункте, могут применяться лишь в виде исключения или при отсутствии сварочных клещей.

5.31. Пространственные каркасы для армирования плоских элементов (плит, стеновых панелей и т. п.) рекомендуется изготовлять следующими способами:

а) соединением плоских сеток типа «лесенка» стержнями, привариваемыми клещами (черт. 101, а);

б) соединением сеток типа «лесенка» одного направления такими же плоскими сетками другого направления и меньшей высоты (черт. 101, б). Соединения пересечений осуществляются клещами; при их отсутствии допускается вязка.

Для обеспечения устойчивости при сборке в обоих указанных случаях плоские сетки типа «лесенка» могут быть заменены гнутыми V-образными сетками (черт. 101, в).

Пространственный каркас ребристых плит или панелей изготовляется из гнутых корытообразных сеток с приваркой или привязкой к ним плоских сеток типа «лесенка».

Черт. 101. Примеры конструкций пространственных каркасов для армирования плоских элеметов

а ѕ из плоских сеток типа «лесенка» и соединительных стержней; б ѕ из плоских сеток типа «лесенка» одного направления и таких же сеток другого направления и меньшей высоты; в ѕ из V-образных сеток одного направления и таких же сеток другого направления и меньшей высоты

РАСПОЛОЖЕНИЕ АРМАТУРЫ, АНКЕРОВКА, СТЫКИ

Защитный слой бетона

5.32 (5.4). Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и подобных воздействий.

5.33(5.5, 5.6). Толщина защитного слоя должна составлять, как правило, не менее диаметра стержня и не менее значений, указанных в табл. 43.

Таблица 43

Примечание. Для конструкций, указанных в поз. 1-3 и соприкасающихся с грунтом, значения толщины защитного слоя увеличиваются на 5 мм.

Для сборных элементов из тяжелого бетона класса В20 и выше толщину защитного слоя для продольной арматуры допускается принимать на 5 мм меньше диаметра стержня, но не менее величин, указанных в табл. 43.

Для железобетонных плит из тяжелого бетона класса В20 и выше, изготовляемых на заводах в металлических формах и защищаемых сверху в сооружении бетонной подготовкой или стяжкой, толщину защитного слоя для верхней арматуры допускается принимать равной 5 мм.

В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять, мм:

для продольной рабочей арматуры — не менее 20;

для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) ѕ не менее 25;

для поперечной, конструктивной и распределительной арматуры —не менее 15.

5.34(5.10). В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям п. 5.33.

5.35. В изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых при

M_l/N_l > 0,3h

элементах, кроме фундаментов, толщина защитного слоя для растянутой рабочей арматуры, как правило, не должна превышать 50 мм. В защитном слое толщиной свыше 50 мм следует устанавливать конструктивную арматуру в виде сеток. При этом площадь сечения продольной арматуры сеток должна быть не менее 0,05A

_s

, шаг поперечной арматуры должен не превышать высоты сечения элемента и соответствовать указаниям п. 5.54.

5.36. Для конструкций, работающих в агрессивных средах, толщина защитного слоя бетона должна назначаться с учетом требований СНиП 2.03.11-85.

При назначении толщины защитного слоя бетона необходимо также учитывать требования СНиП 2.01.02-85.

5.37 (5.9). Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия: до 9 м ѕ на 10 мм, до 12 м ѕ на 15 мм, свыше 12 м ѕ на 20 мм.

Минимальные расстояния между стержнями арматуры

5.38 (5.11). Расстояния между стержнями арматуры по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси.

При назначении расстояний между стержнями в сварных сетках, а также в плоских и пространственных каркасах следует, кроме того, учитывать технологические требования по конструированию сварных арматурных изделий, изложенные в пп. 5.22, 5.23 и 5.28.

5.39(5.12). Расстояния в свету между отдельными стержнями продольной арматуры и между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:

а) если стержни при бетонировании занимают горизонтальное или наклонное положение: для нижней арматуры ѕ не менее 25 мм; для верхней ѕ не менее 30 мм; при расположении нижней арматуры более чем в два ряда по высоте расстояние между стержнями в горизонтальном направлении (кроме стержней двух нижних рядов) должно быть не менее 50 мм;

б) если стержни при бетонировании занимают вертикальное положение — не менее 50 мм; при систематическом контроле фракционирования заполнителей бетона это расстояние может быть уменьшено до 35 мм, но при этом должно быть не менее 1,5-кратного наибольшего размера крупного заполнителя.

В элементах или узлах с большим насыщением арматурой или закладными деталями, изготовляемых без применения виброплощадок или вибраторов, укрепленных на опалубке, должно быть обеспечено в отдельных местах расстояние в свету не менее 60 мм для прохождения между арматурными стержнями наконечников глубинных вибраторов, уплотняющих бетонную смесь. Расстояния между такими местами должны быть не более 500 мм.

5.40 (5.12). При стесненных условиях допускается располагать стержни арматуры попарно без зазора между ними либо с расстоянием между стержнями пары менее расстояния, требуемого для отдельных стержней. Такая пара стержней при назначении расстояний между стержнями (по п. 5.39) и при определении длины анкеровки (по. пп. 5.42-5.46) должна рассматриваться как условный стержень диаметром

(где d

₁

и d

₂

— диаметры сближаемых стержней, с

₁

— расстояние между этими стержнями в свету, принимаемое не более диаметра меньшего стержня; черт. 102).

Черт. 102. Примеры расположения одного из рядов стержней нижней арматуры (располагаемой в один или два ряда по высоте) при изготовлении изделия на виброплощадке при d = 32 мм и d = 16 мм

а ѕ равномерное расположение стержней; б ѕ спаренное расположение стержней при уменьшенных расстояниях между стержнями каждой пары; в ѕ то же, при отсутствии зазора между стержнями каждой пары

5.41 (5.12). Расстояния в свету между стержнями периодического профиля, указанные в пп. 5.39 и 5.40, определяются по номинальному диаметру без учета выступов и ребер. Назначая расположение арматуры в сечении со стесненными условиями с учетом примыкающих других арматурных элементов и закладных деталей, следует принимать во внимание диаметры стержней с учетом выступов и ребер, а также допускаемые отклонения от номинальных размеров стержней арматуры, сварных сеток и каркасов, закладных деталей, форму и расположение арматуры и закладных деталей в сечении.

Анкеровка арматуры

5.42. Для обеспечения восприятия арматурой требуемых усилий в рассматриваемом сечении арматура должна иметь достаточную анкеровку заведением ее за это сечение на необходимую длину или выполнением специальных конструктивных мероприятий.

5.43 (5.13). Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками (см. черт. 92) или петлями.

5.44 (5.14). Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее

l_an

, определяемую по формуле

(316)

но не менее

l_an

= l

_an

d, где значения w

_anan

и l

_an

, а также допускаемые минимальные величины

l_an

определяются по табл. 44. При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками, выполняемыми согласно п. 5.11, или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине R

_b

допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме g

_b2

В элементах из мелкозернистого бетона группы Б (см. п. 2.1) значения

l_an

, определяемые по формуле (316), должны быть увеличины на 10d для растянутого и на 5d ѕ для сжатого бетона.

Величины относительной длины анкеровки l

_anl_an

/d, вычисленные по формулe (316) для разных классов бетона и арматуры, приведены в табл. 45.

Таблица 44 (37)

Таблица 45

Продолжение табл. 45

В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, длину анкеровки

l_an

, вычисленную по формуле (316), допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.

Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину

l_an

, определяемую по формуле (316). При этом высоту сжатой зоны допускается определять согласно п. 4.16.

5.45. При невозможности выполнения требований п. 5.44 должны быть приняты специальные меры по анкеровке продольных стержней:

а) устройство на концах специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т. п. (черт. 103). В этом случае площадь контакта анкера с бетоном должна удовлетворять условию прочности бетона на смятие (см. п. 3.109а), а толщина анкерующей пластины должна быть не менее 1/5 всей ширины (диаметра) и удовлетворять условиям сварки (см. табл. 52); длина заделки стержня должна определяться расчетом на выкалывание (см. п. 3.106а) и приниматься не менее 10d;

Черт. 103. Анкеровка арматуры путем устройства на концах специальных анкеров

а ѕ приваренной пластины; б ѕ обжатой пластины; в — высаженной головки; г — высаженной головки с шайбой; д – приваренного стержня к уголку; е ѕ гайки с шайбой снаружи; ж ѕ гайки внутри

б) отгиб анкеруемого стержня на 90° по дуге круга радиусом в свету не менее 10d (1 ѕ

l_l/l_an

) [где

l_l

— длина прямого участка у начала заделки (черт. 104)], отвечающим рекомендациям табл. 37; на отогнутом участке ставятся дополнительные хомуты против разгибания стержней;

в) приварка на длине заделки поперечных анкерующих стержней; в этом случае длина анкеровки

l_an

, определенная согласно п. 5.44, уменьшается на длину

, [где N

_w

ѕ см. формулу (82)]; если D

l

і 150 мм, гладкие стержни могут выполняться без крюков, при этом значение

l_an

, не уменьшается.

Черт. 104. Анкеровка арматуры путем отгиба

5.46 (5.15). Если продольные стержни арматуры, доходящие до крайних свободных опор изгибаемых элементов, не имеют специальных анкеров и не привариваются к опорным закладным деталям, необходимо выполнять следующие требования:

a) если соблюдаются условия п. 3.40, длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры

l_a

должна составлять не менее 5d; в сварных каркасах и сварных сетках с продольной рабочей арматурой из гладких стержней к каждому растянутому продольному стержню на длине

l_a

должен быть приварен хотя бы один поперечный (анкерующий) стержень диаметром d

_а

і 0,5d, расположенный от конца каркаса (сетки) на расстоянии с Ј 15 мм при d Ј 10 мм и с Ј 1,5d при d > 10 мм (черт. 105, а);

б) если не соблюдаются условия п. 3.40, длина запуска стержней за внутреннюю грань свободной опоры

l_а

должна быть не менее 10d; в случае применения гладких стержней на длине

l_а

к каждому продольному стержню должно быть приварено не менее двух поперечных (анкерующих) стержней диаметром d

_а

і 0,5d, при этом расстояние от крайнего анкерующего стержня до конца каркаса (сетки) должно составлять не более указанных в подпункте «а» величин с (черт. 105, б).

Если величина

l_аn

, определенная с учетом указаний п. 3.44, меньше 10d, то длина запуска стержней за внутреннюю грань опоры уменьшается до

l_аn

и принимается не менее 5d.

Черт. 105. Дополнительная анкеровка арматуры привариванием поперечных анкерующих стержней

а – в плитах; б – в балках

Стыки арматуры внахлестку (без сварки)

5.47 (5.37). Стыки рабочей арматуры внахлестку применяются при стыковании сварных и вязаных каркасов и сеток, при этом диаметр рабочей арматуры должен быть не более 36 мм.

Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры. Такие стыки не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто.

5.48 (5.38). Стыки растянутой или сжатой рабочей арматуры, а также сварных сеток и каркасов в рабочем направлении должны иметь длину перепуска (нахлестки)

l

не менее величины

l_l

, определяемой по формуле (316).

Величины относительной длины перепуска

, вычисленные по формуле (316) для разных классов бетона и арматуры, приведены в табл. 46.

Таблица 46

Если стыкуемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности на действие наибольших усилий в зоне стыка, длину перепуска

l_l

, вычисленную по формуле (316), можно уменьшить умножением ее на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.

5.49 (5.39). Стыки сварных сеток и каркасов, а также растянутых стержней вязаных каркасов и сеток внахлестку без сварки должны, как правило, располагаться вразбежку. При этом площадь сечения рабочих стержней, стыкуемых в одном месте или на расстоянии менее длины перепуска

l

, должна составлять не более 50% общей площади сечения растянутой арматуры при стержнях периодического профиля и не более 25 % – при гладких стержнях.

Смещение стыков, расположенных в разных местах, должно быть не менее 1,5

l_l

(черт. 106, б).

Стыкование отдельных стержней, сварных сеток и каркасов без разбежки допускается при конструктивном армировании (без расчетов), а также на тех участках, где арматура используется не более чем на 50 %.

В поперечном сечении элемента арматурные стыки следует располагать по возможности симметрично.

5.50. При стыке внахлестку стыкуемые стержни должны располагаться по возможности вплотную один к другому; расстояние в свету между стыкуемыми стержнями не должно превышать 4

d

, т.е. 0 Ј e Ј 4

d

(черт. 106, a).

Черт. 106. Расположение стержней, стыкуемых внахлестку, и стыков

а ѕ расположение стержней в стыке; б — расположение стыков

Соседние стыки внахлестку не должны располагаться слишком близко один к другому. Расстояние между ними в свету должно быть не менее 2d (d — диаметр стыкуемых стержней) и не менее 30 мм (см. черт. 106, б).

5.51 (5.40) Стыки сварных сеток в направлении рабочей арматуры из гладкой горячекатаной стали класса А-I должны выполняться таким образом, чтобы в каждой из стыкуемых в растянутой зоне сеток на длине нахлестки располагалось не менее двух поперечных стержней, приваренных ко всем продольным стержням сеток (черт. 107).

Черт. 107. Стыки сварных сеток внахлестку в направления рабочей арматуры, выполненной из гладких стержней

а – при расположении распределительных стержней в одной плоскости; б, в – то же, в разных плоскостях

Длина нахлестки сварных сеток с гладкой рабочей арматурой при наличии двух приваренных анкерующих стержней на длине нахлестки должна быть не менее величины

l_l

, определенной в соответствии с п. 5.48.

Такие же типы стыков применяются для стыкования внахлестку сварных каркасов с односторонним расположением рабочих стержней из всех видов стали.

Стыки сварных сеток в направлении рабочей арматуры классов А-II, А-III и Ат-IIIС выполняются без поперечных стержней в пределах стыка в одной или в обеих стыкуемых сетках (черт. 108, а, б), при этом длина нахлестки

l

принимается в соответствии с требованиями п. 5.48.

При приварке поперечных анкерующих стержней к рабочим стержням периодического профиля сварных сеток и каркасов (черт. 108, в, г) длина нахлестки, определенная в соответствии с п. 5.48, может быть уменьшена на 5d при одном поперечном анкерующем стержне, на 8d — при двух поперечных анкерующих стержнях.

Во всех случаях длина нахлестки должна быть не менее 15d в растянутом и 10d — в сжатом бетоне.

Если диаметр рабочих стержней, стыкуемых внахлестку в растянутой зоне, превышает 10 мм и расстояние между стержнями составляет менее величины

(где d — наименьший диаметр стыкуемых стержней, мм), в местах стыков следует ставить дополнительную поперечную арматуру в виде хомутов или подвесок из корытообразно согнутых сварных сеток, заведенных в сжатую зону. При этом площадь сечения дополнительной поперечной арматуры, поставленной в пределах стыка, должна составлять не менее

(где А

_s

, — площадь сечения всех стыкуемых продольных стержней).

При стыковании внахлестку сварных каркасов в балках на длине стыка независимо от диаметра рабочих стержней должна ставиться дополнительная поперечная арматура в виде хомутов или корытообразно согнутых сварных сеток. При этом шаг дополнительных поперечных стержней в пределах стыка должен быть не более 5d (d – наименьший диаметр продольных рабочих стержней).

Черт. 108. Стыки сварных сеток внахлестку в направлении рабочей арматуры периодического профиля

а — без анкерующих поперечных стержней на двух сетках; б ѕ то же, на одной из сеток; в — при одном анкерующем стержне; г — при двух анкерующих стержнях

5.52 (5.41). Стыки сварных сеток в нерабочем направлении выполняются внахлестку с перепуском (считая между осями крайних рабочих стержней сетки):

при диаметре распределительной

арматуры до 4 мм включ. на 50 мм

(черт. 109, в. б)

то же, свыше 4 мм. на 100 мм,

(черт. 109, в, г)

При диаметре рабочей арматуры 16 мм и более сварные сетки в нерабочем направлении допускается укладывать впритык одну к другой, перекрывая стык специальными стыковыми сетками, укладываемыми с перепуском в каждую сторону не менее чем на 15d распределительной арматуры и не менее чем на 100 мм (черт. 109, д).

Сварные сетки в нерабочем направлении допускается укладывать впритык без нахлестки и без дополнительных стыковых сеток в следующих случаях:

при укладке сварных полосовых сеток в двух взаимно перпендикулярных направлениях;

при наличии в местах стыков дополнительного конструктивного армирования в направлении распределительной арматуры.

Черт. 109. Стыки сварных сеток в нерабочем направления

а, б ѕ внахлестку при диаметре распределительной арматуры до 4 мм включ.; в, г ѕ то же, свыше 4 мм; д ѕ впритык при диаметре рабочей арматуры 16 мм и более

АРМИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Общие положения

5.53 (5.16). Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. 47.

Минимальный процент содержания арматуры S и S’ во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при расчетном эксцентриситете используется менее чем на 50%, независимо от гибкости элементов принимается равным 0,05.

Требования табл. 47 не распространяются на армирование, определенное расчетом элемента для стадий транспортирования и возведения; в этом случае площадь сечения арматуры определяется только расчетом по прочности с учетом указаний п. 1.14.

Элементы, не удовлетворяющие требованиям минимального армирования, относятся к бетонным элементам.

Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты (панели).

Таблица 47(38)

Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в табл. 47, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения или ширины ребра таврового (двутаврового) сечения b на рабочую высоту сечения h

_o

. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальная площадь всей продольной арматуры относится к полной площади сечения бетона и должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 47.

5.54 (5.22). У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, должна предусматриваться также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни, для предотвращения развития продольных трещин. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.

5.55. Соответствие расположения арматуры ее проектному положению должно обеспечиваться специальными мероприятиями по фиксация арматуры согласно пп. 5.118 ѕ 5.120.

Армирование сжатых элементов

ПРОДОЛЬНАЯ АРМА ТУРА

5.56 (5.17). Диаметр, мм, продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона:

тяжелого и мелкозернистого класса ниже

В25 40

легкого и поризованного классов:

В12,5 и ниже 16

В15 ѕ В25 25

В30 и выше 40

Для особо мощных колонн из тяжелого бетона класса В20 и выше и при соответствующем технологическом оборудовании для резки, сварки, и т.п. могут применяться стержни диаметром свыше 40 мм.

Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм. В колоннах с размером меньшей стороны сечения 250 мм и более диаметр продольных стержней рекомендуется назначать не менее 16 мм.

5.57(5.18). В линейных внецентренно сжатых элементах расстояния между осями стержней продольной арматуры должны приниматься в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба, не более 400 мм, а в направлении плоскости изгиба — не более 500 мм.

При расстояниях между осями рабочих стержней в направлении плоскости изгиба свыше 500 мм надлежит ставить конструктивную арматуру диаметром не менее 12 мм, чтобы между продольными стержнями было не более 400 мм.

5.58(5.19). Во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при заданном эксцентриситете продольной силы используется менее чем на 50%, а также в элементах с гибкостью

l_o/i

ПОПЕРЕЧНАЯ АРМАТУРА

5.59 (5.22). Во внецентренно сжатых линейных элементах при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры для предотвращения ее выпучивания хомуты должны ставиться на расстояниях не более 500 мм и не более: при вязаных каркасах —15d, при сварных — 20d (d — наименьший диаметр сжатых продольных стержней).

Расстояния между хомутами внецентренно сжатых элементов в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку без сварки должны составлять не более 10d.

Если насыщение элемента требуемой по расчету сжатой продольной арматурой S’ составляет свыше 1,5 %, хомуты должны устанавливаться на расстояниях не более 10d и не более 300 мм.

Конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении.

При проверке соблюдения требований настоящего пункта продольные сжатые стержни, неучитываемые расчетом, не должны приниматься во внимание, если диаметр этих стержней не более 12 мм и не превышает половины толщины защитного слоя бетона.

Примечание. При высокопрочной сжатой арматуре класса A-IV и выше расстояния между хомутами должны быть не более 400 мм и при вязаных каркасах не более 12d, при сварных ѕ не более 15d.

5.60 (5.23). При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса (расположенные у противоположных граней) должны быть соединены один с другим для образования пространственного каркаса. Для этого у граней элемента, нормальных к плоскости каркасов, должны ставиться поперечные стержни, привариваемые контактной точечной сваркой к угловым продольным стержням каркасов, или шпильки, связывающие эти стержни, на тех же расстояниях, что и поперечные стержни плоских каркасов.

Если крайние плоские каркасы имеют промежуточные продольные стержни, эти стержни не реже чем через один и не реже чем через 400 мм по ширине грани элемента должны связываться с продольными стержнями, расположенными у противоположной грани, с помощью шпилек.

_w

, независимо от ширины грани и числа стержней.

При больших размерах сечения элемента рекомендуется устанавливать промежуточные плоские сварные сетки (черт. 110, a).

Черт. 110. Конструкция пространственных каркасов в сжатых элементах

а — сварных; б ѕ вязаных; 1 – соединительные стержни; 2 – плоские сварные каркасы; 3 – хомут; 4 – промежуточный плоский сварной каркас; 5 – шпилька

Конструкция вязаных хомутов во внецентренно сжатых элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы — на расстоянии не более 400 мм по ширине грани элемента. При ширине грани не более 400 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом (черт. 110, б).

_w

. На концах вязаных хомутов должны предусматриваться крюки.

5.61 (5.25). Диаметр хомутов внецентренно сжатых элементов должен приниматься не менее 0,25d (d — наибольший диаметр продольных стержней), а в вязаных каркасах, кроме того, не менее 5 мм.

Армирование изгибаемых элементов

ПРОДОЛЬНАЯ АРМАТУРА

5.62 (5.20). Балки и ребра шириной 150 мм и менее (черт. 111), работающие в основном на изгиб, могут армироваться одним плоским вертикальным каркасом, а шириной свыше 150 мм и при значительных нагрузках должны армироваться несколькими вертикальными сетками (каркасами).

В балках шириной свыше 150 мм число продольных рабочих стержней, заводимых за грань опоры, должно быть не менее двух. В ребрах сборных панелей, настилов, часторебристых перекрытий и т.п. шириной 150мм и менее допускается доведение до опоры одного продольного рабочего стержня.

Черт. 111. Армирование балок плоскими сварными каркасами

1 – соединительные стержни; 2 – плоские сварные каркасы

5.63 (5.21). В изгибаемых элементах при высоте сечения более 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1 % площади сечения бетона, имеющего размер, равный по высоте элемента расстоянию между этими стержнями, по ширине — половине ширины ребра элемента, но не более 200 мм (черт. 112).

Черт. 112. Установка конструктивной продольной арматуры по высоте сечения балки

5.64 (5.20). Расстояния между осями рабочих стержней в средней части пролета плиты и над опорой (вверху) должны быть не более 200 мм при толщине плиты до 150 мм и не более 1,5h при толщине плиты свыше 150мм (h — толщина плиты).

В плитах толщиной свыше 350 мм расстояния между осями рабочих стержней разрешается увеличивать до 600 мм.

В сплошных плитах расстояния между стержнями, заводимыми за грань опоры, не должны превышать 400 мм, причем площадь сечения этих стержней на 1 м ширины плиты должна составлять не менее 1/3 площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по наибольшему изгибающему моменту.

В многопустотных настилах расстояния между осями рабочих стержней разрешается увеличивать в соответствии с расположением пустот в сечении, но не более чем до 2h.

При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных опор все нижние стержни переводить в верхнюю зону.

Неразрезные плиты толщиной не более 80 мм допускается армировать одинарными плоскими сетками без отгибов.

5.65. Если рабочая арматура плиты проходит параллельно ребру, необходимо укладывать перпендикулярно ему дополнительную арматуру сечением не менее 1/3 наибольшего сечения рабочей арматуры плиты в пролете, заводя ее в плиту в каждую сторону от грани ребра на длину не менее 1/4 расчетного пролета плиты.

Если рабочая арматура плиты над опорой проходит перпендикулярно ребру, следует обрывать ее не ближе чем на расстоянии 1/4 расчетного пролета плиты от грани ребра (черт. 113).

Черт. 113. Армирование приопорных участков плит, монолитно связанных с балками

1 – рабочая пролетная арматура плиты; 2 – рабочая надопорная арматура плиты;

l

– расчетный пролет плиты

В балочных плитах площадь сечения распределительной арматуры на единицу ширины плиты должна составлять не менее 2% площади сечения рабочей арматуры на единицу ширины плиты в месте наибольшего изгибающего момента.

Расстояние между стержнями распределительной арматуры балочных плит должно быть не более 600 мм.

ПОПЕРЕЧНАЯ И ОТОГНУТАЯ АРМАТУРА

5.66 (5.26). В балочных конструкциях высотой более 150 мм, а также в многопустотных плитах (или в аналогичных часторебристых конструкциях) высотой более 300 мм должна устанавливаться поперечная арматура в соответствии с указаниями п. 5.69.

В сплошных плитах независимо от высоты, в многопустотных плитах (или в аналогичных часто-ребристых конструкциях) высотой 300 мм и менее и в балочных конструкциях высотой 150 мм и менее допускается поперечную арматуру не устанавливать, при этом должны быть обеспечены требования расчета согласно пп. 3.40 и 3.41.

5.67. Для предотвращения бокового выпучивания стержней сжатой зоны должна устанавливаться поперечная арматура в соответствии с требованиями п. 5.59.

5.68 (5.25). Диаметр хомутов в вязаных каркасах изгибаемых элементов должен приниматься, мм, не менее:

при высоте сечения элемента,

равной или менее 800 мм 6

то же, более 800 мм 8

Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и сварных сетках, устанавливаемое из условия сварки, принимается согласно поз. 1 и 2 табл. 38.

5.69 (5.27). Поперечная арматура в балочных и плитных конструкциях, указанных в п. 5.66, устанавливается на приопорных участках, равных при равномерно распределенной нагрузке 1/4 пролета, а при сосредоточенных нагрузках — расстоянию от опоры до ближайшего груза, но не менее 1/4 пролета с шагом:

при высоте сечения элемента h,

равной или менее 450 мм не более h/2

и не более 150 мм

при высоте сечения элемента h

более 450мм не более h/3

и не более 500 мм

На остальной части пролета при высоте сечения элемента h более 300 мм устанавливается поперечная арматура с шагом не более 3/4 h и не более 500 мм.

Для ребристых плит на средней части пролета при выполнении требований п. 3.40 приведенные указания не учитываются.

5.70. Для обеспечения анкеровки поперечной арматуры изгибаемых элементов соединения продольных и поперечных стержней в сварных каркасах должны быть выполнены в соответствии с требованиями поз. 1 и 2 табл. 38. В вязаных каркасах хомуты должны конструироваться таким образом, чтобы в местах их перегиба, а также загиба концевых крюков (при отсутствии перепуска концов) обязательно располагались продольные стержни (черт. 114).

Черт. 114. Конструкция хомутов вязаных каркасов балок

При вязаной арматуре в промежуточных (средних) балках таврового сечения, монолитно соединенных поверху с плитой, рекомендуется ставить открытые хомуты.

5.71. Отогнутые стержни арматуры должны предусматриваться в изгибаемых элементах при армировании их вязаными каркасами. Отгибы стержней должны осуществляться по дуге радиусом не менее 10d (черт. 115). В изгибаемых элементах на концах отогнутых стержней должны устраиваться прямые участки длиной не менее 0,8

l_an

, принимаемой согласно указаниям п. 5.44, но не менее 20d в растянутой и 10d — в сжатой зоне.

Черт. 115. Конструкция отгибов арматуры

Прямые участки отогнутых гладких стержней должны заканчиваться крюками.

Начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень используется по расчету, не менее чем на 0,5h

_o

, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету (черт. 116).

Черт. 116. Положения отгибов, определяемые эпюрой изгибающих моментов в балке

1 – начало отгиба в растянутой зоне А; 2 – то же, в зоне Б; 3 – сечение, в котором стержень

а

не требуется по расчету зоны А; 4 – сечение, в котором стержень

б

не требуется по расчету зоны Б; 5 – огибающая эпюра моментов; 6 – эпюра материалов

Расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого отгиба (считая от опоры) должно быть не более 50 мм.

5.72. Угол наклона отгибов к. продольной оси элемента следует, как правило, принимать равным 45°. В балках высотой более 800 мм и в балках-стенках допускается увеличивать угол наклона отгибов в пределах до 60°, а в низких балках и в плитах – уменьшать в пределах до 30°.

Стержни с отгибами рекомендуется располагать на расстоянии не менее 2d от боковых граней элемента (d ѕ диаметр отгибаемого стержня). Отгибать стержни, расположенные непосредственно у боковых граней элементов, не рекомендуется.

Отгибы стержней рекомендуется располагать симметрично относительно продольной оси балки.

Применение отгибов в виде „плавающих” стержней (черт. 117) не допускается.

Черт. 117. „Плавающий” стержень

Армирование элементов, работающих на изгиб с кручением

5.73 (5.31). В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с надежной анкеровкой по концам, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур.

Пространственные каркасы следует проектировать с учетом требований пп. 5.28, 5.29а-е и 5.30.

Расстояния между поперечными стержнями, расположенными у граней, параллельных плоскости изгиба, должны удовлетворять требованиям п. 5.69. Расстояния между поперечными стержнями, расположенными у граней, нормальных к плоскости изгиба, должны составлять не более ширины сечения элемента b.

Требования настоящего пункта относятся, в частности, к крайним балкам, к которым второстепенные балки или плиты примыкают лишь с одной стороны, а также к средним балкам, для которых расчетные нагрузки, передающиеся от примыкающих к ним пролетов, различны и отличаются более чем в два раза.

Особые случаи армирования

АРМИРОВАНИЕ В МЕСТАХ ОТВЕРСТИЙ

5.74 (5.50). Отверстия значительных размеров в железобетонных плитах, панелях и т.п. должны окаймляться дополнительной арматурой сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), которая требуется по расчету плиты как сплошной. Заменяющая арматура должна быть заведена за края отверстия на длину не менее длины перепуска

l_l

, определяемой согласно п. 5.48.

Отверстия в стенках элементов должны иметь закругленную форму и усиливаться по краям арматурой.

АРМИРОВАНИЕ ПЛИТ В ЗОНЕ ПРОДАВЛИВАНИЯ

5.75 (5.29). Поперечная арматура в плитах в зоне продавливания устанавливается с шагом не более

1/3h

и не более 200 мм, при этом ширина зоны постановки поперечной арматуры должна быть не менее 1,5 h (h —толщина плиты).

Анкеровка указанной арматуры должна удовлетворять требованиям п. 5.70.

КОНСТРУИРОВАНИЕ КОРОТКИХ КОНСОЛЕЙ

5.76. Короткие консоли могут быть постоянной или переменной высоты с увеличением к месту заделки.

Консоли переменной высоты следует предусматривать при больших нагрузках.

5.77 (5.30). Поперечное армирование коротких консолей колонн рекомендуется выполнять:

при h Ј 2,5с — хомутами, наклонными под углом 45° (черт. 118, а);

при h > 2,5с – горизонтальными хомутами (черт. 118, б).

Черт. 118. Короткие консоли колонн с хомутами

а – наклонными; б – горизонтальными

Во всех случаях шаг хомутов должен быть не более h/4 и не более 150 мм (h — высота консоли). При ограниченной высоте консоли допускается применять жесткую арматуру (черт. 119).

Черт. 119. Короткая консоль с жесткой арматурой

КОСВЕННОЕ АРМИРОВАНИЕ

5.78 (5.24). Косвенное армирование препятствует поперечному расширению бетона, благодаря чему увеличивается прочность бетона при продольном сжатии.

Косвенное армирование применяется в виде поперечных сварных сеток (черт. 120) или спиралей (колец) (черт. 121).

Черт. 120. Косвенное армирование в виде пакета поперечных сварных сеток

Черт. 121. Спиральное косвенное армирование железобетонных элементов

Для косвенного армирования следует применять арматурную сталь классов А-I, А-II, А-III и Aт-IIIC диаметром не более 14 мм и сталь класса Вр-I.

Косвенное армирование может применяться по всей длине сжатых элементов (колонн, свай) или как местное армирование в местах стыков колонн, в местах воздействия ударов на сваю и др. Кроме того, косвенное армирование в виде сеток применяется при местном сжатии (смятии).

В колоннах и сваях сетки и спирали (кольца) должны охватывать всю рабочую продольную арматуру.

5.79 (5.24). Сетки косвенного армирования могут быть сварными из пересекающихся стержней (см. черт. 120) или в виде гребенок. В обоих случаях должна быть обеспечена совместная работа стержней сетки с бетоном.

При применении косвенного армирования сварными сетками должны соблюдаться следующие условия:

а) площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;

б) шаг сеток (расстояние между сетками в осях стержней одного направления) следует принимать не менее 60 мм, но не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента и не более 150 мм;

в) размеры ячеек сеток в свету должны назначаться не менее 45 мм, но не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента и не более 100 мм.

Первая сварная сетка располагается на расстоянии 15—20 мм от нагруженной поверхности элемента.

Гребенки, применяемые для косвенного армирования, должны быть встречными с длиной перепуска, соответствующей длине, указанной в п. 5.48, и выполняться из арматуры периодического профиля.

5.80 (5.24). При применении косвенного армирования в виде спирали или колец должны соблюдаться следующие условия (см. черт. 121):

а) спирали и кольца в плане должны быть круглыми;

б) шаг навивки спиралей или шаг колец должен быть не менее 40 мм, но не более 1/5 диаметра элемента и не более 100 мм;

в) диаметр навивки спиралей или колец следует принимать не менее 200 мм.

ОСОБЕННОСТИ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Общие положения

5.81. Сборные железобетонные изделия должны удовлетворять требованиям технологичности (удобства изготовления): иметь простые очертания (с учетом в необходимых случаях технологических уклонов), простое армирование и малую трудоемкость; допускать механизацию и автоматизацию производства, возможность форсированного изготовления, а также быть удобными при транспортировании и монтаже.

Железобетонные изделия следует проектировать, как правило, для изготовления с формованием полностью за один прием, т.е. без последующего добетонирования или сборки перед монтажом из отдельных элементов.

5.82. Габариты и очертания сборных конструкций должны соответствовать требованиям пп. 5.5 — 5.8.

5.83. Сборные железобетонные изделия рекомендуется проектировать с учетом изготовления их по возможности в максимально неразборных формах.

Если невозможно изготовление изделия в полностью неразборной форме, рекомендуется предусматривать неразборной по возможности наибольшую поверхность формы.

5.84. Ребра в стенках балок целесообразно предусматривать лишь при больших сосредоточенных нагрузках или при необходимости обеспечения устойчивости стенки.

5.85. Требования к точности изготовления железобетонных элементов должны устанавливаться исходя из анализа вида сопряжения их с другими элементами. Так, например, при замоноличивании стыков бетонов в ряде случаев могут быть допущены более высокие отклонения от номинальных размеров, компенсируемые укладываемым бетоном.

Стыки элементов сборных конструкций

5.86 (5.42). При стыковании железобетонных элементов сборных конструкций усилия от одного элемента к другому передаются через стыкуемую рабочую арматуру, стальные закладные детали, заполняемые бетоном или раствором швы, бетонные шпонки или (для сжатых элементов) непосредственно через бетонные поверхности стыкуемых элементов.

Для передачи значительных сдвигающих усилий в стыке через заполняемые бетоном или раствором швы между сборными элементами на стыкуемых поверхностях рекомендуется предусматривать устройство насечки или фигурного, по возможности неармированного профиля.

5.87 (5.43). Жесткие стыки сборных конструкций должны, как правило, замоноличиваться заполнением швов между элементами бетоном. Если при изготовлении элементов обеспечивается плотная подгонка поверхностей одной к другой (например, при использовании торца одного из стыкуемых элементов в качестве опалубки для торца другого), допускается при передаче через стык только сжимающего усилия выполнение стыков насухо.

5.88. Конструктивные решения рекомендуется принимать такие, при которых обеспечивается простота изготовления стыковых деталей (закладных деталей, сеток и т.п.), их сборки, фиксации в форме, формования изделия (удобство пробетонирования), а также монтажа и соединения железобетонных сборных элементов.

5.89 (5.44). Стыки элементов, воспринимающие растягивающие усилия, должны выполняться:

а) сваркой стальных закладных деталей;

б) сваркой выпусков арматуры;

в) склеиванием элементов конструкционными полимеррастворами с использованием соединительных деталей из стержневой арматуры;

г) замоноличиванием выпусков арматуры внахлестку.

При проектировании стыков элементов сборных конструкций должны предусматриваться такие соединения закладных деталей, при которых не происходило бы разгибания их частей, а также выколов бетона.

5.90. Жесткие стыки сборных колонн рекомендуется выполнять, используя ванную сварку выпусков продольной арматуры, расположенных в специальных подрезках, с последующим замоноличиванием этих подрезок.

В таких стыках между торцами стыкуемых колонн должна предусматриваться центрирующая прокладка в виде стальной пластины, заанкеренной в бетоне или приваренной при монтаже к распределительному листу закладной детали (см. черт. 81; черт. 122). Размеры центрирующей прокладки принимаются не более 1/3 соответствующего размера сечения колонны.

Форма и размеры подрезок определяются числом стыкуемых стержней и их диаметрами (см. черт. 122). Суммарная высота подрезок принимается не менее 30 см и не менее 8d (d ѕ диаметр выпусков); глубина подрезки должна позволять устанавливать инвентарные формы и осуществлять неразрушающий ультразвуковой контроль.

Черт. 122. Жесткий стык сборных колонн с ванной сваркой арматурных выпусков

а – при четырех угловых арматурных выпусках; б – при арматурных выпусках, расположенных по периметру сечения; 1 – арматурные выпуски; 2 – бетон замоноличивания в подрезках; 3 – центрирующая прокладка (сетки косвенного армирования в разрезах условно не показаны)

5.91. Стыки сборных колонн с эксцентриситетами продольных сил в стадии эксплуатации менее 0,17h могут выполняться сопряжением торцов колонн через слой цементного или полимерного раствора с обрывом продольной арматуры (контактные стыки). Различные типы контактных стыков приведены на черт. 123.

В стыке 1-го типа из торца верхней колонны выступает центрирующий штырь в виде арматурного стержня диаметром 32—36 мм, который заводится в заполненное жидким раствором гнездо, расположенное в центре торца нижней колонны. Для образования шва, заполненного раствором, на нижнем торце устанавливается центрирующая прокладка с отверстием для пропуска штыря.

1-й тип

2-й тип

3-й тип

Черт. 123. Типы контактных стыков сборных колонн

1 – центрирующий штырь; 2 – центрирующая прокладка; 3 – раствор; 4 – сварка; 5 – прихватка; 6 – стержни, соединяемые с пластиной сваркой; 7 – промежуточные стержни с прихваткой; 8 – торцевые пластины с выштампованными отверстиями (поперечная арматура условно не показана)

В стыке 2-го типа верхний торец в центре имеет бетонный выступ, а нижний — соответствующее выступу гнездо круглой или прямоугольной формы в плане.

Стержни в стыках 1-го и 2-го типов должны отстоять от бетонной поверхности торцов не более чем на 10 мм.

3-й тип – стык со стальными пластинами по торцам колонн, соединенными сваркой со стержнями продольной арматуры в выштампованных или раззенкованных отверстиях или с помощью накладок. Число соединяемых таким образом стержней определяется расчетом на монтажные нагрузки и принимается не менее четырех (угловых) стержней.

Толщина торцевых пластин принимается не менее: при соединении арматуры с пластиной в выштампованных отверстиях или в упор — 0,25d

_a

и 6мм; в раззенкованных отверстиях — 0,35d

_a

и 12 мм (d

_a

– диаметр продольных стержней, требуемый по расчету). Если в стволе колонны установлена учитываемая в расчете косвенная арматура, толщину пластины следует увеличить на 2 мм.

5.92 (5.24). На концевых участках стыкуемых колонн, если не предусмотрено специальное усиление (обойма, закладные детали), должны устанавливаться сетки косвенного армирования в соответствии с указаниями пп. 5.78 и 5.79 в количестве не менее четырех сеток на длине (считая от торца элемента)

Коэффициент насыщения косвенной арматурой m

_xy

(см. п. 3.57) принимается не менее 0,0125.

Для стыков, указанных в п. 5.90, при необходимости сварными сетками может армироваться и бетон замоноличивания в зоне подрезок. В зоне подрезок устанавливаются один-два замкнутых хомута, огибающих арматурные выпуски.

При контактных стыках 3-го типа (см. п. 5.91) в концевых участках стыкуемых колонн допускается не предусматривать сетки косвенного армирования, если они не предусмотрены в самих колоннах. Однако на длине 10d

_a

концевого участка следует усиливать поперечную арматуру (хомуты, сетки) той же конструкции, что и в стволе колонны, принимая ее шаг не более: 0,25 наименьшего размера сечения; 0,6 шага поперечной арматуры в стволе колонны; 80 мм.

5.93. Размеры сварных швов, выполняемых при изготовлении стальных закладных деталей и при соединении их при монтаже в стыках сборных элементов, следует рассчитывать в соответствии, с требованиями СНиП II-23-81. Выбор способа сварки выпусков арматуры и конструктивные элементы этих соединений следует предусматривать согласно пп. 5.15-5.17, а также государственным стандартам и нормативным документам по технологии сварки.

При конструировании сварных стыков и закладных деталей следует предусматривать способы сварки, не вызывающие коробления стальных деталей стыков.

5.94 (5.51). При проектировании элементов сборных перекрытий следует предусматривать устройство швов между ними, заполняемых бетоном. Ширина швов назначается из условия обеспечения качественного заполнения их и должна составлять не менее 20 мм для элементов высотой сечения до 250 мм и не менее 30 мм — для элементов большей высоты.

Класс бетона для заполнения швов, передающих расчетные усилия, принимается в соответствии с п. 2.4.

Для замоноличивания труднодоступных или трудноконтролируемых мест стыка рекомендуется заполнение шва раствором или бетоном под давлением, а также применение расширяющегося цемента.

Строповочные устройства

5.95. При проектировании сборных железобетонных изделий следует предусматривать удобные способы захвата их грузозахватными приспособлениями при снятии с формы (распалубке), а также при погрузочно-разгрузочных и монтажных работах.

Способы и места захвата следует назначать с учетом технологии изготовления и монтажа изделия, а также его конструктивных особенностей.

Изделие должно быть проверено расчетом на условия работы при принятом способе и размещении мест захвата.

5.96. В бетонных и железобетонных изделиях следует предусматривать устройства для их строповки: строповочные отверстия (в том числе для инвентарных петель), пазы, уступы и т.п. или стационарные стальные строповочные петли, которые должны быть выполнены из горячекатаной стали согласно п. 2.18.

Захват изделий рекомендуется предусматривать по возможности без применения устройств, требующих расхода стали, путем создания углублений, пазов, отверстий, уступов и др. (черт. 124).

5.97. При проектировании изделий со строповочными петлями следует применять унифицированные петли. При отсутствии унифицированных петель с требуемыми характеристиками рекомендуется конструировать петли типов, приведенных на черт. 125.

Минимальные параметры для петель с прямыми и отогнутыми ветвями типов П1,1 и П2,1 (см. черт. 125) приведены в табл. 48.

Черт. 124. Примеры строповочных устройств без петель

а — при строповке блока; б – строповочные отверстия в колонне; в – сочетание двух разных строповочных устройств в одном изделии; 1 – грузовые стропы; 2 – вырез для захвата; 3 – отверстия для захвата; 4 – петли для захвата при извлечении из формы

Таблица 48

5.98. Диаметр стержня петли d рекомендуется принимать согласно табл. 49 в зависимости от массы изделия, приходящейся на петлю. Масса изделия определяется согласно указаниям п. 2.13. При подъеме плоских изделий за четыре петли масса изделия считается распределенной на три петли.

Черт. 125. Типы строповочных петель

а – свободно размещаемые в изделии из стали классов А-I и Ас-II; б – размещаемые в стесненных условиях из стали класса А-I; в – то же, из стали класса Ас-II

Таблица 49

Примечания: 1. Значения m соответствуют углу между стропами и горизонтом, равному 45° и более; меньший угол наклона не допускается. Если гарантируется строповка изделия с помощью вертикальных стропов, допускается при подборе диаметра петли уменьшать массу изделия, приходящуюся на петлю, в 1,4 раза.

2. При диаметре стержня петли от 8 до 22 мм включ. допускается увеличивать при специальном обосновании приведенные значения m на 25 %.

При подъеме за три петли и более, расположенных на одном торце изделия (например, на стеновой панели), масса изделия принимается распределенной только на две петли, поэтому в этом случае установка более двух петель не рекомендуется.

При применении приспособлений (самобалансирующихся траверс), обеспечивающих самобалансирование усилий между стропами, допускается массу изделия распределять между петлями в соответствии с конструкцией приспособления.

5.99. Высоту проушины петли h

_e

(см. черт. 125), соответствующую размерам чалочных крюков грузовых стропов, следует принимать равной, мм:

60 при диаметре стержня петли от 6 до 16 мм.

80 „ „ „ 18 и 22 мм

150 „ „ „ от 25 до 32 мм

Длину

l_s

и глубину запуска h

_b

концов ветвей петли в бетон изделия (см. черт. 125) рекомендуется принимать согласно табл. 50.

Таблица 50

Примечание. Значения, приведенные в скобках, относятся к случаям подъема в вертикальном положении однослойных тонкостенных элементов (типа стеновых панелей из тяжелого бетона) толщиной не более 220 мм.

При расположении строповочных петель в стандартных углублениях (черт. 126, а) значение h

_b

можно отсчитывать от верхней поверхности бетонного элемента.

Во всех случаях значение

l_s

следует принимать не менее 200 мм.

Для петель, выполняемых из арматурной стали Æ25А-I и Æ28А-III и более, значения

l_s

и h

_b

следует увеличивать на 20 %.

Ветви петли из стали класса А-I, а также прямые (без отгибов) ветви петель из стали класса Ас-II должны заканчиваться крюками.

В необходимых случаях допускается располагать ветви под углом одна к другой не более 45°.

Для изделий из легких бетонов строповочные петли следует усиливать поперечным стержнем, располагаемым в уровне крюков ветвей петель.

Расстояние между боковой поверхностью хвостового участка крюка петли и поверхностью изделия, измеряемое в плоскости крюка, следует принимать не менее 4d (черт. 125, a).

Черт. 126. Размеры лунок для заглубленного расположения проушин строповочных петель

a – замкнутое углубление: б – разомкнутое углубление (на краю изделия) при диаметре стержня петли 6 ѕ 16мм: R

₁

=125 мм, а=30 мм, b

₁

=50 мм,

l₁

=25 мм,

l₂

=30 мм; при диаметре стержня петли 18 – 22 мм: R

₁

=150 мм, а=40 мм, b

₁

=65 мм,

l₁

=30 мм,

l₂

=30 мм;

В том случае, если невозможно произвести на необходимую длину запуск концов петли, анкеровку петли необходимо осуществлять различными способами, например приваркой к закладным деталям, заведением за рабочую продольную арматуру и т.д. Надежность принятой анкеровки петли следует подтвердить расчетом или испытаниями.

5.100. Допускается располагать строповочные петли в углублениях так, чтобы их проушины располагались ниже грани бетонного или железобетонного изделия. Это расположение особенно рекомендуется при механизированной отделке поверхности бетона, когда выступающие петли мешают такой отделке.

Из условия заведения в проушину чалочного крюка стропа лунку следует располагать со смещением к середине изделия относительно плоскости проушины.

ЗАКЛАДНЫЕ ДЕТАЛИ

Общие положения

5.101. При проектировании железобетонных конструкций рекомендуется применять преимущественно унифицированные сварные, штампованные и штампосварные закладные детали.

5.102. Закладные детали должны быть заанкерены в бетоне.

Сварные закладные детали обычно состоят из пластин (отрезков полосовой, угловой или фасонной стали) с приваренными к ним втавр или внахлестку нормальными или наклонными анкерами (черт. 127).

Штампованные закладные детали состоят из участков, выполняющих функцию пластин и полосовых анкеров, имеющих выштампованные выступы для усиления анкеровки (черт. 128, а, б).

Если при изготовлении закладных деталей применяются штампование и сварка, такие детали называются штампосварными (черт. 128, в, г). Конструктивные требования к штампованным закладным деталям и штампосварным деталям, выполненным с приваркой анкерующих стержней к штампованным закладным деталям, приведены в „Рекомендациях по проектированию стальных закладных деталей для железобетонных конструкций” (М., Стройиздат, 1984).

Закладные детали могут иметь также упоры для работы на сдвиг (см. черт. 127,

в

), устройства для крепления к формам, болты для соединения сборных элементов и т.п.

5.103. Для возможности механизированного заглаживания поверхности железобетонного изделия пластины со стороны этих поверхностей рекомендуется заглублять в бетон не менее чем на 5 мм.

В пластинах закладных деталей, расположенных на верхней (при бетонировании) поверхности изделия, с наименьшим размером свыше 250 мм и в пластинах, закрывающих полностью или большую часть грани бетонируемого элемента, предусматриваются отверстия для выхода воздуха при укладке и уплотнении бетона и для контроля качества бетонирования.

5.104. Для обеспечения проектного положения закладной детали в изделии следует до бетонирования предусмотреть ее фиксацию путем временного крепления к элементам формы. Примеры такой фиксации приведены в Рекомендациях, упомянутых в п. 5.102. При расположении детали на открытой при бетонировании поверхности изделия, когда ее крепление к бортам формы нецелесообразно, деталь допускается приваривать к арматуре.

Черт. 127. Примеры конструкций сварных закладных деталей

а – с наклонными и нормальными анкерами типа „открытый столик”; б – типа „закрытый столик”; в – типа „открытый столик” с упорами; г – с применением угловой стали; 1- нормальные анкера (приваренные втавр); 2 – наклонные анкера (приваренные внахлестку);

Черт. 128. Примеры конструкций закладных деталей

а, б – штампованных; в, г – штампосварных

5.105. Для обеспечения долговечности закладных деталей следует предусматривать их антикоррозионную защиту. Выбор способа защиты назначается в зависимости от степени агрессивности среды, в которой будет эксплуатироваться закладная деталь, в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85 и Пособия к ним, а также Рекомендаций, упомянутых в п. 5.102.

5.106. В рабочих чертежах изделий расход стали на закладные детали должен подсчитываться отдельно от арматуры и соединительных деталей. При этом в массу закладных деталей включается также масса анкеров и других приваренных стержней с учетом технологических припусков, необходимых для осуществления сварки (оплавление и осадка в расплавленный металл, заглубление анкеров в пробитые отверстия и т. д.).

Пластины

5.107. Выбор марок стали для пластин закладных деталей производится согласно табл. 13.

5.108. Толщина пластин или других внешних элементов закладных деталей определяется в соответствии с п. 3.105, а также технологическими требованиями по сварке, указанными в пп. 5.116 и 5.117, но не менее 4мм. Кроме того, при приварке стальных элементов к пластине, имеющей контакт с бетоном, ее толщину следует принимать в зависимости от высоты монтажного углового шва не менее величин, указанных в табл. 51.

5.109. При назначении размеров пластины, близких к размерам сечения железобетонного элемента, следует учитывать их допускаемые плюсовые отклонения, предусмотренные нормативными документами, и обеспечивать возможность свободной установки закладной детали при минусовых отклонениях размеров формы.

Таблица 51

Анкера

5.110. Анкера закладных деталей следует проектировать преимущественно из арматуры классов А-II и А-III диаметром 8 ѕ 25 мм. Допускается применять арматуру класса Aт-IIIC для анкеров, привариваемых внахлестку.

Марку стали для анкерных стержней необходимо принимать в соответствии с табл. 12. Расчетные анкера из гладкой арматуры класса А-I можно применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок или высаженных головок. Для конструктивных деталей допускается применять анкера из той же арматуры с устройством на их концах крюков.

5.111. Число расчетных нормальных анкерных стержней в закладной детали принимают не менее четырех, однако при отсутствии отрывающих сил и изгибающих моментов оно может быть уменьшено до двух. При действии отрывающих сил и изгибающих моментов, если обеспечивается приложение этих усилий в плоскости расположения анкеров, допускается применять закладные детали с двумя нормальными анкерными стержнями.

Число расчетных наклонных анкеров следует принимать не менее двух. При этом необходимо предусматривать также как минимум один нормальный анкер. При наличии в закладной детали не менее четырех нормальных анкеров можно допустить один наклонный анкер. Для анкерных стержней, привариваемых внахлестку, угол их наклона к направлению сдвигающей силы следует принимать равным от 15 до 30°.

Расстояния между осями анкеров, требуемых по расчету, должны быть не менее величин, приведенных на черт. 129.

Черт. 129. Наименьшие расстояния между анкерами и от анкеров до края бетона

При анкерах из стали классов А-I и А-II: a = 4d

_d

, b = 6d

_d

, с = 3d

_d

, е = 3d

_d

; то же, класса А-III: a = 5d

_d

, b = 7d

_d

, с = 3,5d

_d

, е = 4d

_dd

ѕ диаметр анкера, требуемый по расчету)

5.112 (5.14). Длина анкерных стержней закладных деталей при действии на них растягивающих сил должна быть не менее величины

l_ап

, определяемой по указаниям п. 5.44. При этом длину растянутых анкерных стержней, заделанных в растянутом бетоне или в сжатом бетоне при s

_bcb

> 0,75 или s

_bcbw_ап

, Dl

_ап

и l

_ап

по поз. 1а табл. 44. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз. 16 табл. 44 (здесь s

_bc

— сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке g

_f

= 1,0

Если часть анкера длиной

а

расположена в зоне с напряжениями в бетоне, удовлетворяющими условию 0,75 і s

_bcb

і 0,25, то

w_ап

определяется по формуле

, (317)

где

l_a

— фактическая длина анкера. Остальные параметры табл. 44 определяются аналогичным образом.

При действии на нормальные анкерные стержни растягивающих и сдвигающих усилий правая часть формулы (316) умножается на коэффициент d

₃

, равный:

, (318)

где Q

_an1

, N

_an1

— соответственно растягивающее и сдвигающее усилия в анкерном стержне, определяемые согласно п. 3.101.

При этом величина

l_an

должна быть не менее минимальных величин

l_an

согласно п. 5.44.

Для нормальных анкеров длина отсчитывается от внутренней поверхности пластин, для наклонных — от начала отгиба или торцевой кромки пластины.

5.113 (5.45). Длина анкеров закладных деталей при действии на них растягивающих сил (см. п. 3.101) может быть уменьшена при условии приварки на концах стержней анкерных пластин или устройства высаженных горячим способом анкерных головок диаметром не менее 2d — для стержней из арматуры классов А-I и А-II и не менее 3d — для стержней из арматуры класса А-III.

Анкерные пластины должны удовлетворять требованиям п. 5.45 а.

В том случае, если в бетоне возможно образование трещин вдоль анкеров (s

_bt

> R

_bt

) в пределах их расчетной длины, концы анкеров должны быть усилены приваренными пластинами или высаженными головками. При этом концы анкеров следует располагать в сжатой зоне элементов. Во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой S и S’ концы анкеров следует располагать у противоположной грани элемента, заводя их за продольную арматуру.

5.114. При действии на закладную деталь прижимающего усилия часть сдвигающей силы можно передавать на бетон через упоры из полосовой стали или из арматурных коротышей (см. черт. 127, в). Высоту упоров рекомендуется принимать не менее 10 и не более 40 мм при отношении толщины упора к его высоте не менее 0,5. Расстояние между упорами в направлении сдвигающей силы принимается не менее шести высот упора.

5.115. Закладные детали в легких бетонах классов В5 — В10 рекомендуется проектировать таким образом, чтобы отрывающие силы воспринимались нормальными анкерами, а сдвигающие — наклонными. Анкера закладных деталей в этих случаях рекомендуется принимать из арматурной стали периодического профиля класса А-II или из гладкой арматурной стали класса А-I диаметром не более 16 мм.

На концах анкеров следует предусмотреть усиления в виде высаженных головок и приваренных пластин. Длина анкерных стержней и размеры усиления определяются по расчету на выкалывание и смятие бетона (см. пп. 3.106, 3.107 и 3.109), при этом длина анкера принимается не менее 15d, а диаметр высаженной головки — не менее 3d.

Сварные соединения закладных деталей

5.116. Сварные соединения анкеров с пластинами втавр следует проектировать в соответствии с табл. 52. При изготовлении тавровых соединений анкеров с плоскими элементами проката используют: дуговую сварку под слоем флюса (поз. 1—3); контактную сварку сопротивлением и непрерывным оплавлением (поз. 4,5); механизированную сварку в среде углекислого газа CO

₂

(поз. 6,7); ванную одноэлектродную сварку в инвентарных формах (поз. 9); ручную дуговую валиковыми швами в раззенкованное отверстие на плоском элементе проката (поз. 8). Все приведенные процессы могут быть использованы при сварке закладных деталей типа „открытый столик” (см. черт. 127, а, в), а способы сварки по поз. 6-9 – также и для изготовления закладных деталей типа „закрытый столик” (см. черт. 127, б).

5.117. Сварные соединения анкеров и арматурных стержней с пластинами внахлестку следует проектировать в соответствии с указаниями табл. 53. Рекомендуется преимущественно применять контактную рельефную сварку (поз. 2 и 3 табл. 53).

Сварные швы при сварке плоских элементов проката (пластин, уголков и т. п.) необходимо назначать по СНиП II-23-81.

ФИКСАЦИЯ АРМАТУРЫ

5.118 (5.49).

Соответствие расположения арматуры ее проектному положению должно обеспечиваться применением средств фиксации.

Фиксацию арматуры рекомендуется осуществлять с помощью:

а) устройств однократного использования, остающихся в бетоне;

б) инвентарных приспособлений, извлекаемых из бетона до или после его твердения:

в) специальных деталей, прикрепленных к рабочей поверхности формы или опалубки и не препятствующих извлечению железобетонного элемента из формы или снятию с него опалубки.

5.119.

Рекомендуется применять следующие фиксаторы однократного использования:

а) для обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона — по черт. 130;

б) для обеспечения требуемого расстояния между отдельными арматурными изделиями или стержнями — по черт. 131;

в) для обеспечения требований, указанных в подпунктах „а” и „б”, – по черт. 132.

Вид фиксатора для обеспечения толщины защитного слоя бетона у лицевых граней элементов следует выбирать согласно требованиям табл. 54. Не допускается применять в качестве фиксаторов обрезки арматурных стержней, пластин и т.п.

В растянутой зоне бетона элементов, эксплуатируемых в условиях агрессивной среды, не допускается устанавливать пластмассовые подкладки под стержни рабочей арматуры или вплотную к ним – под стержни распределительной арматуры. В таких изделиях следует применять преимущественно подкладки из плотного цементно-песчаного раствора, бетона или асбестоцемента.

5.120.

В случае применения фиксаторов однократного использования следует в соответствии с требованиями табл. 54 указывать на рабочих чертежах, какие из этих фиксаторов допускаются в данном элементе.

Толщину защитного слоя бетона в месте установки фиксатора-подкладки рекомендуется принимать кратной 5 мм.

Таблица 52

* Технология выполнения сварных соединений изложена в „Рекомендациях по технологии сварки под флюсом наклонных соединений закладных деталей и тавровых соединений по элементу жесткости” (ПЭМ ВНИИС Госстроя СССР, 1982).

** Технология выполнения сварных соединений изложена в „Указаниях по технологии изготовления облегченных штампосварных закладных деталей железобетонных конструкций

*** Технология выполнения сварных соединений изложена в „Инструкции по технологии контактной сварки закладных деталей типа „открытый столик” (ВСН 65), Киев, 1985.

Таблица 53

Черт. 130. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемую толщину s защитного слоя бетонаа – в

ѕ с большой поверхностью контакта с формой, изготовляемые из цементно-песчаного раствора;

г —

с малой поверхностью контакта с формой, изготовляемый из цеметно-песчаного раствора;

д —

то же, из асбестоцемента;

е – з ѕ

то же, из пластмасс (перфорированные);

и

ѕ то же, из алюминиевой перфорированной полосы;

к – м

—то же, из арматурной стали;

1 —

рабочая поверхность формы;

2 ѕ

фиксатор;

3 —

фиксируемая арматура;

4 ѕ

скрутка из вязальной проволоки;

5ѕ

вязальная проволока, заделанная в фиксатор;

6 —

возможное эластичное кольцо;

7

— упоры, привариваемые к арматуре

Таблица 54

Примечания: 1. Условные обозначения: Р – растворные, бетонные, асбестоцементные фиксаторы; П – пластмассовые, полиэтиленовые фиксаторы; С – стальные фиксаторы; М — малая поверхность контакта фиксатора с формой (опалубкой); Б — большая поверхность контакта фиксатора с формой (опалубкой); З — фиксаторы, защищенные от коррозии; Н — фиксаторы, не защищенные от коррозии.

2. Знак „ ” допускается; знак „-” ѕ не допускается; знак „х” ѕ допускается, но не рекомендуется.

Черт. 131. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояниеа-в

– между отдельными арматурными изделиями;

г

– между стержнями;

1 –

разделитель из арматурной стали, устанавливаемый между рядами сеток;

2 –

фиксатор-подкладка для обеспечения защитного слоя бетона;

3 –

удлиненные поперечные стержни каркаса, загибаемые вокруг стержней сетки;

4 –

фиксатор для соединения перекрещивающихся стержней (пространственная спираль из пружинной проволоки) ;

5 –

место связки

Черт. 132. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие одновременно требуемые толщину защитного слоя бетона и расстояние между отдельными арматурными элементамиа –

в плоских плитах;

б, в –

в балках прямоугольного сечения;

г

– в элементах кольцевого сечения;

1 –

фиксатор типа П-образного каркаса;

2 –

арматурные сетки;

3 –

рабочая поверхность формы;

4 –

фиксатор типа каркаса-гребенки;

5 –

плоский арматурный каркас;

6

– фиксаторы-стержни, дополнительно привариваемые к каркасам;

7

– фиксатор типа накидной скобы из арматурной проволоки;

8 –

концентрически расположенные каркасы;

9

– место связки

Для фиксаторов однократного использования, выполняемых из арматурной стали, следует выполнять чертежи. На рабочих чертежах арматурных изделий и в случае необходимости на чертежах общих видов армирования железобетонных элементов следует показывать расположение этих фиксаторов или опорных стержней, а в спецификациях предусматривать расход стали на их изготовление.

Расположение и число неметаллических фиксаторов-подкладок в рабочих чертежах допускается не приводить.

ОТДЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

5.121 (5.47).

Осадочные швы должны, как правило, предусматриваться в случаях возведения здания (сооружения) на неоднородных грунтах основания (просадочных и др.), в местах резкого изменения нагрузок и т.п.

Если в указанных случаях осадочные швы не предусматриваются, фундаменты должны обладать достаточной прочностью и жесткостью, предотвращающей повреждение вышележащих конструкций, или иметь специальную конструкцию, служащую для достижения этой же цели.

Осадочные швы, а также температурно-усадочные швы в сплошных бетонных и железобетонных конструкциях следует осуществлять сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента. Температурно-усадочные швы в железобетонных каркасах осуществляются посредством двойных колонн с доведением шва до верха фундамента.

Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных фундаментах и стенах подвалов допускается принимать в соответствии с расстояниями между швами, принятыми для вышележащих конструкций.

5.122 (5.48).

В бетонных конструкциях должно предусматриваться конструктивное армирование:

а) в местах резкого изменения размеров сечения элементов;

б) в местах изменения высоты стен (на участке не менее 1 м) ;

в) в бетонных стенах под и над проемами каждого этажа;

г) в конструкциях, подвергающихся воздействию динамической нагрузки;

д) у менее напряженной грани внецентренно сжатых элементов, если наибольшее напряжение в сечении, определяемое как для упругого тела, превышает 0,8

R_b,

а наименьшее составляет менее 1 МПа или оказывается растягивающим, при этом коэффициент армирования

m

принимается не менее 0,025 %.

Требования настоящего пункта не распространяются на сборные бетонные элементы, проверяемые в стадиях транспортирования и монтажа.

ТРЕБОВАНИЯ, УКАЗЫВАЕМЫЕ НА РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖАХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Общие требования

5.123.

На рабочих чертежах железобетонных конструкций или в пояснительной записке к ним должны быть указаны:

а) класс бетона по прочности на сжатие и в случаях, предусмотренных в п. 2.5, марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости, а для легкого бетона — также марка по средней плотности;

б) вид арматуры (стержневая или проволочная), ее профиль, класс, а в необходимых случаях (например, для конструкций, работающих при низких температурах или рассчитываемых на выносливость) и марка стали; номер государственного стандарта, а при его отсутствии — номер технических условий на данный вид арматуры; номера государственных стандартов (или технических условий) на товарные арматурные изделия (сетки или каркасы), если они применяются; условия работы сварных соединений (низкие температуры или переменные нагрузки); соответствующие нормативные документы по сварке; в сложных случаях — методы изготовления пространственного арматурного каркаса и порядок его сборки; расход материалов;

в) мероприятия по антикоррозионной защите и по защите от воздействия высоких температур, если они необходимы;

г) толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры, а также необходимость установки соответствующих фиксаторов, обеспечивающих проектное положение арматуры, и их виды;

д) расчетные схемы, нагрузки; расчетные усилия в основных сечениях, в том числе от постоянных и длительных нагрузок.

Дополнительные требования, указываемые на рабочих чертежах элементов сборных конструкций

5.124.

На рабочих чертежах элементов сборных конструкций или в пояснительной записке к ним кроме данных, перечисленных в п. 5.123, должны быть указаны:

а) наименьшие размеры опорных участков;

б) степень (качество) отделки поверхности (при необходимости);

в) места для захвата элементов при снятии с формы, подъеме и монтаже, места их опирания при транспортировании и складировании;

г) требования о нанесении заводом-изготовителем меток (рисок) для обеспечения качественной укрупнительной сборки конструкций (при необходимости), а для элементов с трудноразличимым верхом или торцами (например, прямоугольного сечения с одиночным или несимметричным двойным армированием) — требования о нанесении заводом-изготовителем маркировки (надписи), обеспечивающей правильность положения таких элементов при их подъеме, транспортировании и укладке;

д) для элементов, образцы которых, согласно требованиям ГОСТ 8829—85 или других нормативных документов, испытываются загруженном, должны указываться схемы испытания, величины нагрузок, прогибов и других контролируемых величин;

е) величина отпускной прочности бетона для предусмотренных условий монтажа и загружения;

ж) масса сборного элемента, определяемая согласно п. 2.13.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ВИД ЛЕГКИХ И ПОРИЗОВАННЫХ БЕТОНОВ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

Примечания: 1. Легкие бетоны могут иметь смешанный мелкий заполнитель – пористый разных видов (в том числе золы ТЭС и золошлаковые смеси) и кварцевый песок.

2. Легкие бетоны по поз. 1ѕ5 могут иметь мелкий заполнитель только из кварцевого песка.

3. Легкие бетоны класса В7,5 и ниже на кварцевом песке допускается применять как исключение при соответствующем технико-экономическом обосновании при поризации свыше 6 %.

4. При наличии обоснованных опытных данных, согласованных в установленном порядке, для проектирования бетонных и железобетонных конструкций помимо перечисленных легких бетонов могут применяться следующие виды бетонов: термолитобетон на термолитовом щебне или гравии и термолитовом или кварцевом песке; бетон на аглопоритовом гравии и аглопоритовом или кварцевом песке; бетон на зольном гравии и пористом песке.

5. Бетоны, поризованные газом (керамзитогазобетон и др.), могут применяться в ограждающих конструкциях при соответствующем обосновании, согласованном в установленном порядке.

6. Для теплоизоляционных слоев многослойных конструкций могут применяться легкие бетоны с межзерновой пористостью (крупнопористые и мелкопористые ѕ без мелких фракций песка).

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ЗНАЧЕНИЯ z И A

_o

ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

, МПа

Примечания: 1. Значения z и A

_o

определены по формулам:

2. При подборе арматуры класса А-III диаметром 6 и 8 мм значения m умножаются на 1,03.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ГРАФИКИ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ С СИММЕТРИЧНОЙ АРМАТУРОЙ ИЗ ТЯЖЕЛОГО И ЛЕГКОГО БЕТОНОВ

Условные обозначения:ѕѕѕѕѕ

при

М_1l/М₁

= 1,0 (см. п. 3.54);

– – – – – – – – – при

М_1l/М₁

= 0,5.

Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетонаУсловные обозначения:ѕѕѕѕѕ

при

М_1l/М₁

= 1,0 (см. п. 3.54);

– – – – – – – – – при

М_1l/М₁

= 0,5.

Черт. 1. Графики для элементов из тяжелого бетона (окончание)Условные обозначения:ѕѕѕѕѕ

при

М_1l/М₁

= 1,0 (см. п. 3.54);

– – – – – – – – – при

М_1l/М₁

= 0,5.

Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не ниже D 1800Условные обозначения:ѕѕѕѕѕ

при

М_1l/М₁

= 1,0 (см. п. 3.54);

– – – – – – – – – при

М_1l/М₁

= 0,5.

Черт. 2. Графики для элементов из легкого бетона при марке по средней плотности не менее D1800 (окончание)

Примечания

(к черт. 1 и 2):

1. Графиками черт. 1 допускается пользоваться при классах бетона от В15 до В50 при

а = а’

от 0,05

h_o

, до 0,15

h_o

2. Графиками черт. 2 допускается пользоваться при классах бетона от В10 до В40 при

а = а’

от 0,05

h_o

, до 0,15

h_o

3. При

М_1l/М₁

0,5 значения

a_s

определяются линейной экстраполяцией.

4. Значения

М

определяются из расчета по недеформированной схеме без учета коэффициента

h.ПРИЛОЖЕНИЕ 4

СОРТАМЕНТ АРМАТУРЫ

Примечания: 1. Номинальный диаметр стержней для арматурных сталей периодического профиля соответствует номинальному диаметру равновеликих по площади поперечного сечения гладких стержней. Фактические размеры стержней периодического профиля устанавливаются ГОСТ 5781-82.

2. Знак ” ” означает наличие диаметра в сортаменте для арматуры данного класса.

3. Теоретическая масса 1 м длины арматуры класса В-I принимается равной: при

d =

3 мм ѕ 0,055 кг; при

d =

4 мм ѕ 0,099 кг; при

d =

5 мм ѕ 0,154 кг.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

УСИЛИЯ ОТ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТАМ —

изгибающий момент или момент внешних сил относительно центра тяжести приведенного сечения;

N ѕ

продольная сила;

Q ѕ

поперечная сила;

Т —

крутящий момент;

М_sh, m_l, M_tot —

моменты относительно центра тяжести приведенного сечения соответственно от кратковременных нагрузок, от постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.

ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВR_b, R_b,ser

— расчетные сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_bt, R_bt,ser

ѕ расчетные сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_s, R_s,ser

— расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_sw ѕ

расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению, определяемое согласно п. 2.21;

R_sc ѕ

расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

E_b —

начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

Е_s —

модуль упругости арматуры;

а

ѕ отношение соответствующих модулей упругости арматуры

Е_s

и бетона

E_bХАРАКТЕРИСТИКА ПОЛОЖЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРЫ В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТАS —

обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения ѕ расположенной в растянутой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении ѕ расположенной у менее сжатой грани сечения;

в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:

для внецентренно растянутых элементов — расположенной у более растянутой грани сечения;

для центрально-растянутых элементов — всей в поперечном течении элемента;

S’ —

обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения — расположенной в сжатой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у более сжатой грани сечения;

в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно растянутых элементов ѕ расположенной у менее растянутой грани сечения.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИb —

ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;

b_f, b’_f —

ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

h

— высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений;

h_f, hў_f —

высота полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

ааў —

расстояния от равнодействующей усилий в арматуре соответственно

SS’

до ближайшей грани сечения;

h_o ѕ

рабочая высота сечения, равная

h ѕ aх —

высота сжатой зоны бетона;

x —

относительная высота сжатой зоны бетона, равная

s —

расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента;

e_o

— эксцентриситет продольной силы

N

относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласно п. 3.3;

е, еў ѕ

расстояния от точки приложения продольной силы

N

до равнодействующей усилий в арматуре соответственно

SSe_s

— расстояние от точки приложения продольной силы

N

до центра тяжести площади сечения арматуры

Sl ѕ

пролет элемента;

l_o

ѕ расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы; значение

l_o

принимается по табл. 17 и п. 3.55;

i

— радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

d —

номинальный диаметр стержней арматурной стали;

A_s, Aў_s —

площади сечения арматуры соответственно

SSўА_sw —

площадь сечения хомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

A_sw1 —

площадь сечения одного стержня хомута;

А_s1 —

площадь сечения одного стержня продольной арматуры;

m —

коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры

S

к площади поперечного сечения элемента

bh_o

без учета сжатых и растянутых полок;

А —

площадь бетона в поперечном сечении;

A_b —

площадь сечения сжатой зоны бетона;

A_red —

площадь приведенного сечения элемента, включающая площадь бетона, а также площадь всей продольной арматуры, умноженная на отношение модулей упругости арматуры и бетона;

I_red ѕ

момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;

W_red ѕ

момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала;

D ѕ

диаметр кольцевого или круглого сечения.

ПРИМЕНЕННЫЕ ИНДЕКСЫ БУКВЕННЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ И ПОЯСНЯЮЩИЕ СЛОВАОднобуквенные индексыа —

анкер

(anchor),а —

случайный

(accidental)а ѕ

осевой, центральный

(axial)b —

бетон, сжатый бетон

(beton)с —

сжатие

(compression)d —

глубина

(depth)d —

расчетный

(designed),е

— эксцентриситет

(eccentricity)е

ѕ проушина

(ear)f ѕ

полка балки

(flange)f

— нагрузка

(force)h —

горизонтальный

(horizontal)k —

шпонка

(key)l

— длительный

(long)l ѕ

уровень

(level)l

— левый

(left)l —

нахлестка, перепуск

(lap)т —

средний

(middle)т —

момент

(moment)п —

продольная (нормальная) сила

(normal)п —

нормативный

(normative)р —

перегородка

(partition)q ѕ

поперечная сила

QR —

расчетное сопротивление

Rr —

правый

(right)s —

замоноличенный

(in sity)s ѕ

арматура, сталь

(steel)t —

растяжение

(tention)t —

поперечный

(transverse)t —

кручение

(torsion)t —

температура

(temperature)и ѕ

предельный, крайний

(ultimate)v —

вертикальный

(vertical)w —

ребро или стенка балки

(web)w —

сварка

(welding)x

— в направлении оси

х

или в сечении

ху —

в направлении оси

уу —

предел текучести

(yield point).Двух- и трехбуквенные индексыan —

анкеровка, анкер

(anchoring)col —

колонна, стойка

(column)cirѕ

кольцевой, круглый

(circular)cr ѕ

критический

(critical)crc —

трещинообразование, трещина

(cracking)el —

упругий

(elastic)ef ѕ

эффективный

(effective)fact —

фактический;

inc —

отогнутый, наклонный

(inclined)inf ѕ

нижний

(inferior)int —

внутренний

(interior)lim —

граничный

(limit)loc —

местный

(local)max —

максимальный

(maximal)min —

минимальный

(minimal)ov —

свес полки

(overhang)out ѕ

выпуск арматуры

(output)pl ѕ

пластичный (неупругий)

(plastic)red ѕ

приведенный

(redacted)ser ѕ

эксплуатационный

(service)sh —

кратковременный

(short)shr ѕ

усадка

(shrinkage)sup —

опорный

(support)sup ѕ

верхний

(super)tot ѕ

суммарный, полный

(total)web —

ребро или стенка балки.

Примечание. Двух- и трехбуквенные индексы отделяются от других индексов запятой.

Однобуквенные индексы запятыми не разделяются.

Радиус гиба арматуры таблица сп 63

ИЗМЕНЕНИЕ N 1к своду правил СП 63.13330.2022 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»

Дата введения 13 июля 2022 г.

Элемент «Содержание» дополнить словами: «Приложение Л (рекомендуемое) Расчет конструкций с композитной полимерной арматурой».

Раздел 1. Второй абзац дополнить словами: «и содержит рекомендации по расчету и конструированию конструкций с композитной полимерной арматурой»;

третий абзац. Исключить слова: «сборно-монолитных конструкций»;

последний абзац исключить.

Раздел 2 дополнить нормативными документами:

«ГОСТ 13087-81 Бетоны. Методы определения истираемости

ГОСТ 18105-2022 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности

ГОСТ 31938-2022 Арматура композитная полимерная для армирования бетонных конструкций. Общие технические условия»

Раздел 5 дополнить пунктом 5.1.15:

«5.1.15 Расчет и конструирование конструкций с композитной полимерной арматурой рекомендуется проводить по специальным правилам с учетом приложения Л».

Свод правил дополнить приложением Л.

Расчет конструкций с композитной полимерной арматурой

Л.1 Общие положения

Л.1.1 Рекомендации по расчету распространяются на конструкции, армированные композитной полимерной арматурой (далее — АКП).

Л.1.2 АКП рекомендуется применять для армирования конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивного воздействия окружающей среды.

Для армирования конструкций следует применять соответствующую требованиям ГОСТ 31938 АКП следующих видов:

Вид АКП следует выбирать с учетом условий эксплуатации конструкций, характера их нагружения и экономических показателей.

Л.2 Нормативные и расчетные характеристики композитной полимерной арматуры

Л.2.1 Нормативное значение сопротивления растяжению и значение модуля упругости АКП определяют с обеспеченностью 0,95 по результатам испытаний образцов в соответствии с ГОСТ 31938.

Буквенные обозначения с индексом » » относятся к характеристикам и параметрам конструкций с АКП.

Л.2.2 Расчетное значение сопротивления растяжению АКП определяют по формуле

, (Л.1)

где — коэффициент надежности по материалу, принимаемый при расчете по предельным состояниям второй группы равным 1,0, а при расчете по предельным состояниям первой группы — равным 1,5;

— коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкций с АКП, принимаемый по таблице Л.1.

Условия эксплуатации конструкций

Во внутренних помещениях

На открытом воздухе

Л.2.3 При расчете конструкций по предельным состояниям первой группы на действие только постоянных и длительных нагрузок расчетное значение сопротивления растяжению АКП следует определять по формуле

, (Л.2)

где — коэффициент снижения сопротивления растяжению АКП при длительном действии нагрузки, принимаемый по таблице Л.2.

Л.2.4 Расчетное значение предельных относительных деформаций АКП следует вычислять по формуле

. (Л.3)

Л.2.5 Расчетное значение сопротивления АКП сжатию следует принимать равным нулю.

Л.2.6 Расчетное значение сопротивления АКП растяжению при расчете прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, определяют:

— при радиусе загиба хомутов не менее 6 :

, (Л.4)

— при радиусе загиба хомутов менее 6 — по данным производителя АКП, но не более значения, вычисленного по формуле (Л.4).

Во всех случаях расчетное значение сопротивления АКП растяжению следует принимать не более 300 МПа.

Л.2.7 Расчетные диаграммы деформирования (состояния) АКП, устанавливающие связь между напряжениями и относительными деформациями при растяжении, следует принимать линейными.

Л.3 Конструкции без предварительного напряжения композитной полимерной арматуры

Расчет конструкций по предельным состояниям первой группы

Л.3.1 Расчет конструкций без предварительного напряжения АКП по предельным состояниям первой группы выполняют по разделу 8.1, при этом в расчетные формулы вместо значений характеристик и параметров стальной арматуры подставляют значения соответствующих характеристик и параметров АКП, принимают значение площади сечения расположенной в сжатой зоне АКП 0 и учитывают указания Л.3.2-Л.3.3.

Л.3.2 При расчете по прочности нормальных сечений изгибаемых, внецентренно сжатых, центрально и внецентренно растянутых конструкций по предельным усилиям:

— значение граничной относительной высоты сжатой зоны , при котором предельное состояние конструкции наступает одновременно с достижением в растянутой АКП напряжения, равного расчетному сопротивлению , определяют по формуле

, (Л.5)

где — характеристика сжатой зоны бетона, принимаемая для тяжелого бетона классов до В60 включительно равной 0,8, а для тяжелого бетона классов В70-В100 и для мелкозернистого, легкого и ячеистого бетонов — равной 0,7;

— предельное значение относительной деформации удлинения АКП, вычисляемое по формуле (Л.3);

— относительные деформации сжатого бетона, принимаемые по 6.1.20;

— при

значение высоты сжатой зоны сечения при определении предельного изгибающего момента для изгибаемых конструкций прямоугольного сечения вычисляют по формуле

, (Л.6)

— площадь сечения АКП, расположенной в растянутой зоне сечения.

Расчет по прочности изгибаемых конструкций таврового или двутаврового сечения с полкой в сжатой зоне при

проводят на основе деформационной модели по указаниям 8.1.20-8.1.30 с учетом Л.3.3.

Л.3.3 При расчете по прочности нормальных сечений конструкций на основе деформационной модели:

— в расчетных формулах принимают 0 и 1;

— расчет по прочности проводят из условия (8.37) и дополнительного условия:

, (Л.7)

где

— относительная деформация наиболее растянутого стержня АКП в нормальном сечении конструкции от действия внешней нагрузки;

Источник

Ручной станок для гибки арматуры своими руками.

Практически ни одно строительство не обходится без бетонных работ, а где бетон, там и арматура. Возвести фундамент, залить перекрытие, смонтировать армопояс в газобетонном доме. Все эти работы подразумевают использование арматуры, при помощи которой армируются железобетонные конструкции.

У начинающих застройщиков возникает вопрос: как правильно выполнить гнутье арматуры так, чтобы она не потеряла своих прочностных характеристик.

Неправильныйсамодельный арматурогиб

Если пруток диаметром 6-8 мм можно согнуть «об коленку», то арматуру большего диаметра руками согнуть затруднительно. И главное – качество такого изделия будет ниже всякой критики.

Также нельзя прибегать к таким «народным методам» гибки арматуры своими руками как:

1. Надпиливание «болгаркой» места сгиба арматуры;
2. Прогрев места сгиба открытым пламенем, в костре или паяльной лампой.

Эти способы, из-за механической и термической обработки металла, приводят к снижению его прочностных характеристик в месте сгиба. Это впоследствии может привести к разрушению арматуры под действием нагрузок.

Поэтому (если нет иных указаний по проекту), нужно гнуть «на холодную», не допускается изгиб стержня под острым углом.

Для сгибания арматуры используются такие приспособления, как станки с механическим или ручным приводом. Из-за высокой стоимости станки с механическим приводом не нашли широкого распространения среди самостройщиков.

Цена на фирменные арматурогибы с ручным приводом также кусается.

Поэтому пользователи FORUMHOUSE предпочитают покупным изделиям приспособления – самоделки. Как показывает практика, такая приспособа для гнутья арматуры своими руками вполне по силам каждому. Для ее изготовления в ход идут обрезки водопроводных труб, швеллеры, уголки, болты, обрезки металлопроката и прочий «ненужный хлам», который найдётся в закромах любого домашнего мастера.

Как сделать арматурогибсвоими руками

Самый простой и доступный способ самостоятельного гнутья прутьев диаметра не более 6-8 мм (изготовления рамок, хомутов и т.п.) – это вбить три ее толстых отрезка в бревно. Причём, два куска вбиваются по одной линии, а третий вколачивается между ними, с отступом от осевой линии на толщину арматуры, которую предполагается согнуть.

Ещё один метод – прикрепить/приварить к углу бытовки/столбу два уголка с нижним упором, а арматуру гнуть между ними.

Либо такой вариант приспособления: приварить к заборному столбу болты.

Несмотря на простоту данных самодельных приспособ, работать на них не совсем удобно, и они лучше всего подходят для изготовления П-образных изделий, хомутов и рамок.

Поэтому дальнейшим развитием устройства становится изготовление полноценного самодельного арматурогиба, работающего в горизонтальной плоскости.

Принцип работы такого арматурогиба следующий: прут закрепляется между упорным элементом (уголком) и центральным неподвижным металлическим штифтом. Далее устанавливаем поворотный узел, который оснащён гибочным штырём и длинным рычагом (трубой).

При повороте гибочного узла для арматуры, за счёт усилия, возникающего на рычаге, арматурный пруток сгибается вокруг центрального металлического штифта на необходимый угол.

Арматурогиб ручной своими руками изготавливается за пару часов. Любой застройщик, кто хоть раз поработал на подобном устройстве, уже не вернётся к гибке арматуры своими руками, зажав её в тисках.

Вот один из вариантов изготовления такого арматурогиба по «рецепту» форумчанина с ником Константин Я.:

Станина – это 12 или 14-й швеллер длиной 1 метр. Швеллер привариваем к двум опорам (металлическим трубам), вбитым в землю. Для упора арматуры привариваем к верхней полке швеллера два уголка. Рычаг – это две трубы, сваренные под углом 90 градусов. Через вертикальную трубу проходит ось, на горизонтальную трубу надеваем удлинитель длиной 1.2 метра.

Ось форумчанин сделал из металлического стержня диаметром 30 мм. Нижняя часть обточена под квадрат. Это не позволит оси провернуться или выпасть, т.к. нижнее отверстие в швеллере также вырезано под квадрат. Верхний конец оси выступает над верхней полкой швеллера. Вокруг него и производится загибание арматуры (посмотрим на этот простой чертеж):

Для изготовления арматурогиба на всё про всё, вместе со сварными работами, я потратил 3 часа. Согнул на нём уже 3 тонны арматуры. Спокойно, в одиночку, гну арматуру диаметром 14 мм. Приспособлением для гибки арматуры полностью доволен, т.к. до его изготовления сломал хорошие мощные тиски – сгибал на них пруты диаметром 12 мм, надев на них трубу.

У меня «агрегат» несколько проще. Станина – это швеллер №10-12. Для изготовления «ног» взял арматуру диаметром в 20 мм. Уголки – размером 50х4. «Двенадцатую» арматуру гнул без проблем.

Арматурогиб из уголка своими руками

Рассматривая самоделки форумчан, можно сказать, что арматурогиб на основе уголков получил самое широкое распространение.

Подобное устройство для гибки прутка подкупает простотой своего изготовления, доступностью материалов и дешевизной. Предлагаем вам чертеж арматурогиба:

Устройство по этой схеме можно сделать даже без сварочного аппарата, обойдясь соединениями на болтах и гайках. Но наличие сварочного аппарата значительно расширяет возможности изготовления арматурогиба.

Во время стройки у меня возник вопрос, чем же гнуть арматуру. Изучив форум, выбрал самый простой вариант – из двух соединённых болтом уголков. Т.к. мне нужно было гнуть пруты не более 8 мм в диаметре, то усиливать конструкцию не стал. Приварил к одному уголку кусок трубы диаметром 20 мм.

Уголки соединил болтом М10. Накрутил на него гаек, после чего закрепил конструкцию на импровизированной станине – куске толстой фанеры. На изготовление потратил 1.5 часа. Ровно столько же времени ушло далее на изготовление рамок размером 150х750 мм количеством в 90 шт.

Несмотря на популярность этой конструкции арматурогиба, форумчане идут дальше по пути модернизации и улучшения механизма. Особый интерес представляет устройство для сгибания арматуры своими руками, сделанное max68.2022.

В качестве основы используется швеллер №10, т.к. его удобно закреплять на куске бруса. Также потребуются подшипники, уголки 25х25 мм длиной 50 мм, которые привариваются сбоку швеллера. Сбоку просверливаются 2 отверстия, нарезается резьба М10х1.5 (для тонкой арматуры).

Оси арматурогиба – это болты М16х2. Один болт приваривается к швеллеру. Второй болт привариваем к серьге (поворотному узлу), в качестве которого использована рессора от Газели. Ручка рычага – труба диаметром 34 мм и длиной 300 мм. Для увеличения усилия на рычаге на короткую трубу можно надеть удлинитель – длинную трубу большего (надевается снаружи) или меньшего (вставляется внутрь) диаметра.

Стоит заострить внимание на моменте, для чего арматурогибу нужен набор втулок разного диаметра длиной по 4 см.

Согласно СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры», при изгибании арматуры минимальный диаметр загиба отдельного стержня должен быть таким, чтобы избежать разрушения или раскалывания бетона внутри загиба арматурного стержня и его разрушения в месте загиба.

Со временем арматурогиб max68.2022 претерпел изменения. Теперь он по внешнему виду ничем не отличается от промышленных изделий.

Также многих форумчан интерсует вопрос: как рассчитать длину прута арматуры при изготовлении рамок. Ведь простое сложение величин если рамка должна получиться 50х20 2 ушка по 40 мм, то чисто теоретически, длина прута должна быть равна 50 50 20 20 4 4=148 см. Но, с учётом радиусов загибов, эта цифра неверна. Вот какой может быть выход из этой ситуации:

По своей практике могу сказать, что дополнительно «накидываю» на каждый загиб от 5 мм. Это зависит от диаметра арматуры. Нужно изготовить рамку 50х20х4 (ушки) из арматуры «десятки», складываем: 4.5 50.5 20.5 50.5 20.5 4.5. Итого получается длина прутка =151 см.

В завершение расскажем про ещё один «секрет» форумчан, применяемый при гибке арматуры. Нужно закрепить арматурогиб на длинном деревянном столе и заранее разметить его, вкрутив саморезы и отметив маркером величины, которые соответствует монтажному размеру поворота прута в гибочном узле. Таким образом, можно избавить себя от необходимости каждый раз пользоваться рулеткой, отмеряя необходимую длину прута.